江淮HFC4DA1发动机无法启动

江淮HFC4DA1系列发动机采用博世EDC16电控系统(图1),装配CP1H型高压油泵及CRI2.0型电控喷油器,最高喷射压力为145MPa。江淮HFC4DA1-2B1为电控高压共轨柴油机,装配博世电控系统,满足国Ⅲ排放标准。据驾驶员反应,一辆中通LCK6601D3F客车在行车途中听到发动机传出类似于金属     

潍柴WP电控高压共轨柴油机故障排除2例

潍柴WP国Ⅲ柴油机主要特点是采用了BOSCH公司的高压共轨喷油系统,其基本工作原理是柴油机上的传感器采集了转速、温度、压力的实时参数后输入ECU,ECU对来自传感器的信号与储存的参数值进行比较、运算,确定最佳运行参数,执行机构按照最佳参数对喷油压力、喷油量、喷油时间、喷油规律等进行控制,驱动喷油系统,使柴油机工作状态达到最佳。     

X6105BD柴油机润滑系故障排除1例

故障现象一台40kW发电机组配有南昌柴油机厂生产的X6105BD柴油机,出现机油压力低,并伴有异响的故障。通过询问用户和多次试机,发现该机初次起动后（低速时）油底壳内持续不断地发出类似口哨的声音,声音随转速升高而变大,工作一段时间后（油温达40℃左右）声音消失。关机后立即起动,声音不再出现,只有等第2天起动,声音才会出现。     

扶壁式挡土墙墙背土压力分布规律试验研究

以某车站内扶壁式挡土墙为研究对象,在填方路段进行墙背土压力的试验研究。此试验是在挡土墙的扶肋和肋间填土上按照一定的间距安装静土压力盒,进行土压力数据的测试,结果表明:假想墙背的土压力分布表现为明显的非线性,最大值发生在墙体中间位置,合力作用点比库伦理论提出的位置更高。     

不同受力状态下重力式挡土墙稳定性对比分析

以库仑土压力理论为基础,以计算的偏心距e为控制因素。若e≥0即墙后土体主动推挡土墙,则采用主动土压力公式计算;若e<0即挡土墙主动推墙后土体,则取定e=0反算墙后土体的土压力,并以此土压力对挡土墙进行设计。分析给出了主动土压力和修正后土压力作用下重力式挡土墙稳定性计算结果对比,得到出了一些结论。     

奎克高速公路路基盐渍土盐胀特征试验分析

通过对新疆奎屯至克拉玛依高速公路路基盐渍土在开放系统中进行反复冻融循环条件下的盐胀特征试验研究,在不同含水率条件下研究了奎克高速公路路基盐渍土的盐胀规律。试验结果表明:路基盐渍土在冻融循环过程中的盐胀过程可被分为3个阶段;路基盐渍土盐胀量随着含水率的增大而增大,在最佳含水率时为最大值;随着冻融循环次数的增加,盐胀量增长速度逐渐降低;粗颗粒盐渍土在多次冻融循环条件下的盐胀量累加性较为显著。     

双剪统一强度理论在挡土墙朗肯主动土压力计算中的应用

采用双剪统一强度理论,导出了朗肯主动土压力计算的双剪统一解。算例分析结果表明:随着中主应力系数b值的增大,朗肯主动土压力减小,土压力作用点距墙顶的竖直距离减小。所给出的解可以灵活运用于各种不同特性材料朗肯主动土压力的计算,应用双剪统一强度参数公式可以求算不同b值所对应的土体的强度参数。该值同时包含了主应力σ1、σ2和σ3对材料强度的贡献,并可将常规土工试验方法所测得的强度指标c0、φ0换算为双剪强度指标ct,φt。统一解可以更好地发挥挡土墙填料的强度潜力。     

基于粒子群算法的粘性土主动土压力计算方法

假定挡土墙后滑动面为库伦平面滑裂面,基于能量法,推导出了适合与砂性土与粘性土的主动土压力计算公式,然后引入粒子群智能优化算法,对最危险滑动面所对应的破裂角在变量范围内进行全局搜索。运用本文方法分别对墙后填土为为砂性土和粘性土的挡土墙土压力进行计算,发现对于砂性土,优化方法得到的破裂角与理论精确解完全一致;对于粘性土,方法计算结果与实测结果相对误差为5.5%。     

柴油机在使用中注意的几点问题

注意观察机油压力柴油机工作时．靠机油泵将润滑油压送到机件各摩擦表面并形成油膜。使相互摩擦的机件不发生直接接触,从而减少摩损。机油压力的高低标志着润滑系统技术状态的好坏,使用中应随时注意机油压力。当油压过低时,应立即停车进行检查和维修。机油压力过高也会破坏油膜,加剧磨损,也应查明原因及时给予排除。     

TRW开发多轴加速度传感器,满足汽车安全法规升级要求

汽车安全系统的领先供应商——TRW(天合)汽车控股集团正在开发能从多个方位同时检测碰撞情况,感应能力更强的远程加速度传感器(RAS)。常规碰撞感应加速计仅可从1个角度测量加速度数据,即正面碰撞时的纵向加速度(X轴)或侧面碰撞时的横向加