空间索面自锚式吊桥索股下料长度求解方法

采用基于通用有限元软件Ansys的二次开发语言APDL编程实现悬索桥主缆索股无应力索长的自动化求解,程序中根据中心索股空间坐标建立局部坐标系,在此坐标系内建立其他索股相对于中心索股的排列,建立主缆各索股各关键点之间的真实空间模型.考虑索鞍处的圆曲线修正,提取单元长度得到各索股的真实索长.算例表明恒载集度、控制点坐标误差、温度是主要影响因素,其他因素影响较小,同一索股内钢丝长度差值最大为6.75cm.结果表明该方法计算精确、使用方便,应用于空间索面自锚式悬索桥等复杂结构的主缆无应力长度的求解工作时能有效减少工作量.     

天津富民桥主缆初张力的探讨

天津富民桥主桥为单塔空间索面自锚式悬索桥,主缆在主跨采用三维曲线线形,吊索在横桥方向为倾斜布置.主缆初张力对该桥空间缆索体系施工方案有根本影响.重点探讨主缆初张力对该桥主索鞍与散索套安装、主缆架设、调索与体系转换等施工环节的影响问题.     

天津富民桥主索鞍与散索套的安装

天津富民桥主桥为单塔空间索面自锚式悬索桥,其主索鞍、散索套是全桥的关键构件.详细介绍该桥主索鞍、散索套的结构特点及安装方法与过程.     

独塔自锚式空间索网悬索桥模型试验研究

大连星海湾一号桥结构独特复杂,3根主缆通过3个大索夹构成了空间网状结构,背索拉在纵向倾斜70°的索塔上,形成独塔自锚式空间索网悬索桥.为了弄清结构的受力特性,进行了1∶25的试验模型,试验结果与理论计算结果基本相吻合.成桥以后主梁的刚度并没有对称性,从西端1/4跨度到东端1/4跨度处刚度越来越小;成桥体系非线性很弱.     

自锚式悬索桥基准索股架设的施工控制

根据佛山平胜大桥基准索股架设的施工控制,论述了自锚式悬索桥基准索股架设过程中的主梁、桥塔、收缩徐变、主缆等初始状态确定的方法;提出了根据初始状态计算理论标准状态的基准索股线形算方法;最后阐述了基准索股架设实施过程中的控制方法。     

断头螺钉的拆卸方法

反牙丝锥法。先在折断的螺钉中心钻1小于螺纹小径的孔,再在孔内用反牙丝锥攻丝,最后用反牙螺丝旋入孔内,直至将螺钉旋出。 自制旋取器法。如果断头螺钉直径较大,可用强度高的材料,自制2爪或3爪的旋取器,然后根据爪的尺寸、个数钻相应的孔,最后用旋取器插入孔内反向取出。 四方冲子法。先在折断的螺钉     

长方头螺栓成形工艺

本文通过对三种常用的长方头螺栓成形工艺的对比、实验，找出了适合大批量生产长方头螺栓的成形工艺．     

桩-锚支护在某临水泵站深基坑工程中的应用与分析

通过结合实际,介绍了桩-锚支护在临水深基坑工程中的设计应用.通过结合现场实测数据、三维有限元计算与现行规范中的m值法,分析了基坑开挖过程中锚索轴力、地表沉降与桩身位移的变化.结果表明,在本工程中,m值法无法真实反映锚索张拉导致拉锚系统内力重分布的过程.m值法计算得到的桩身最大位移值与实测数据较为接近,而有限元法计算得到...     

隧道锚成品索索导管安装精度控制技术

锚碇作为悬索桥最主要的受力部位,后期运营过程加劲梁及桥面系等恒载、风及车辆等活载通过主缆传递到锚碇锚塞体,金安金沙江大桥2根主缆恒载缆力为5.37×105 kN,最不利荷载组合下最大缆力为6.215×105 kN,锚塞体采用预应力锚固系统,其中预应力管道安装尤为重要.以金安金沙江大桥隧道锚为依托,重点阐述了预应力管道安...     

广西滨海公路龙门大桥东锚碇基坑支护分析

圆形地连墙在基坑开挖期间具有良好的受力性能,是悬索桥锚碇基坑常用的支护形式.目前软土中圆形基坑围护计算相对成熟,而岩质地基中对于圆形基坑土压力的计算则存在较多争议.采用《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG 3363-2019)和《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330-2013)中推荐计算模型分别对岩质地基中龙门大...