大众奥迪EA888系列 1.8L增压燃油分层直喷式汽油机详解(二)

2003年大众公司在1.8L-5V-92kW进气道喷射汽油机的基础上为第二代奥迪A3和A4轿车开发了一种采用齿形皮带传动的新型横置式自然吸气2.0L-4V-FSI分层直接喷射汽油机,其内部型号为EA113汽油机系列。2004年在此平台基础上开发的世界上第一台涡轮增压缸内直接喷射2.0L-TFSI汽油机批量投入生产。而2006年新开发的采用链传动的1.8L-TFSI汽油机是在全新设计的基础发动机上应用了升级版的增压燃油分层直接喷射(TFSI)燃烧     

途观1.4TSI发动机间歇性抖动的检修

故障现象有1辆装用BWK1.4TSI发动机的2008款大众途观SUV,在行驶里程约为16万km时出现了发动机间歇性抖动的故障现象。原地起动发动机观察,每次抖动的间隔在8～12s之间,抖动持续的时间约为1s左右;挂挡起步行车检查,发动机抖动的频率和幅度都有所增大。故障检查连接车博士故障诊断仪对发动     

金杯乘用车

发动机无法起动着机 故障现象 一辆金杯乘用车（装备多点燃油喷射汽油发动机）,起动时,起动机工作正常,但发动机无法起动着机,发动机故障灯不亮。     

Logistic曲线在间歇性路堤填筑下软基沉降预测中的应用

软土路基沉降的预测是高速公路建设的一个重要部分,目前预测方法越来越多,但由于路堤填筑受到自身或者外界因素影响,使得路堤处于间歇性填筑,因此选择合理科学的预测方法至关重要。在介绍软土沉降机理和Logistic曲线性质的基础上,结合西南地区遂（宁）—资（阳）—眉（山）高速公路遂宁至资阳段软土路基沉降预测工程实例,证明Logistic曲线在间歇性路堤填筑下软土路基沉降预测应用上具有科学合理性和适用性。     

“聪明”的半主动悬挂系统

当前,国际摩托车发展的一个显著趋势,就是越来越智能化。不仅有控制发动机的电子燃油喷射系统、电子油门、动力输出模式,也有控制制动及防止后轮打滑的牵引力控制系统,甚至在悬挂系统中也运用了电子辅助设备,从而变得聪明起来。这     

移动的城堡 2013 Suzuki Burgman 650

2013 Suzuki Burgman 650发动机型式排量缸径×冲程压缩比最大功率最大扭矩燃油供应点火方式启动方式润滑方式传动系统驱动方式车架型式悬挂系统制动系统轮胎规格油箱容积水冷,DOHC8气门,并列双缸发动机638mL75.5mm×71.3mm11.2:145kW(7000r/min)61N·m(6400r/min)电子燃油喷射系统晶体管电子点火电启动湿油底壳SECVT电控自动变速V型皮带高拉力钢管车架(前)41mm正立式前叉,行程110mm(后)双筒减震器,行程100mm(前)2x260mm浮动盘,配2活塞卡钳(后)250mm单盘,配单活塞卡钳(前)120/70R15M/C56H(后)160/60R14M/C65H.15L     

2012款宝马740Li三元催化器故障分析

<正>故障现象:一辆2012款宝马740Li,车辆只行驶了10000km。用户反映车辆行驶中加速无力,发动机故障灯点亮,信息显示屏显示发动机功率下降。怠速状态下发动机剧烈抖动。故障诊断:接车后连接ISID进行诊断检测,读取故障内容如下:140101熄火,汽缸1:喷射装◆置被关闭140201熄火,汽缸2:喷射装◆     

2004款帕萨特B5空调间歇制冷

故障现象:一辆2004年生产的帕萨特B5轿车,装备BFF型2.0L发动机,采用博世公司ME 7.5电控燃油喷射系统,装备手动空调。该车在冷车刚启动时打开空调开关,空调工作正常,出风口能够吹出凉风,行驶一段时间之后,空调慢慢地就不正常了,出风口吹出的风时凉时不凉,但有时又能正常工作,时好时坏、没有规律可循。故障诊断:导致帕萨特轿车空调系统间歇性不制冷的原因主要有:(1)蒸发器结霜;(2)系统内有水分、有脏堵现象或冷凝器散热不良;     

欧Ⅵ排放法规及欧Ⅵ发动机产品现状

对于更为严格的欧Ⅵ排放标准,意味着NOX排放还要大幅度降低,就需要EGR和SCR一起使用。欧洲排放标准的实施阶段及要求2008年12月16日,欧洲议会在法国通过了针对重型车辆的欧Ⅵ排放标准,这一排放标准对2.61 t以上的重型车辆进行了统一限制,根据标准,新推出的车型从2012年12月31日开始实行,而其他新出厂车辆则从2013年12月31日开始实行。     

共轨喷油器高速电磁阀结构参数与响应时间耦合关系仿真研究及优化

为研究共轨喷油器高速电磁阀结构参数与响应时间的耦合关系,并通过结构参数优化设计提高高速电磁阀动态响应速度,首先采用Ansoft软件与Simplorer软件进行联合仿真,建立了耦合驱动电路的高速电磁阀动态响应计算模型,并利用试验数据校核验证了计算模型的准确性。其次,为减少探究优化参数与优化目标耦合关系时的计算工作量,以计算模型提供的样本矩阵为基础,结合D-optimal设计与最小二乘法,采用RSM数学近似模型建立了高速电磁阀响应时间的响应面预测模型,以预测模型为研究工具,选取线圈匝数、衔铁升程、外磁极面积、内磁极面积及衔铁半径5个参数为拟优化结构参数,开展拟优化结构参数元效应敏感性分析研究,确定了衔铁升程为开启响应时间的较敏感参数。最后通过NBI-AFSQP优化算法,以提高高速电磁阀响应速度为优化目标,对高速电磁阀结构参数进行了优化设计。结果表明：经优化设计后,高速电磁阀开启响应时间降低了6.25%,关闭响应时间降低了9.56%,总响应时间降低了7.64%,高速电磁阀动态响应速度得到提高。