全文获取类型
收费全文 | 10382篇 |
免费 | 334篇 |
专业分类
公路运输 | 3106篇 |
综合类 | 2280篇 |
水路运输 | 3102篇 |
铁路运输 | 2105篇 |
综合运输 | 123篇 |
出版年
2024年 | 82篇 |
2023年 | 314篇 |
2022年 | 370篇 |
2021年 | 418篇 |
2020年 | 313篇 |
2019年 | 342篇 |
2018年 | 163篇 |
2017年 | 203篇 |
2016年 | 233篇 |
2015年 | 302篇 |
2014年 | 380篇 |
2013年 | 428篇 |
2012年 | 447篇 |
2011年 | 552篇 |
2010年 | 471篇 |
2009年 | 555篇 |
2008年 | 534篇 |
2007年 | 494篇 |
2006年 | 445篇 |
2005年 | 406篇 |
2004年 | 388篇 |
2003年 | 397篇 |
2002年 | 327篇 |
2001年 | 339篇 |
2000年 | 277篇 |
1999年 | 206篇 |
1998年 | 188篇 |
1997年 | 162篇 |
1996年 | 183篇 |
1995年 | 154篇 |
1994年 | 132篇 |
1993年 | 131篇 |
1992年 | 97篇 |
1991年 | 91篇 |
1990年 | 87篇 |
1989年 | 85篇 |
1988年 | 4篇 |
1986年 | 1篇 |
1965年 | 15篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 396 毫秒
321.
为了解决4 800 kW油田守护供应船在试航和运营中发生的导流罩振动进而引起全船振动的问题,分析了造成导流罩振动的原因,提出了增大导流罩内环直径及导流罩和桨叶间隙的方案.经实船应用表明:更换内径更大的导流罩,以及导流罩与桨叶的设计间隙由10 mm增大到20 mm后,彻底解决了导流罩内环与桨叶间隙过小导致直接刮擦造成的振... 相似文献
322.
323.
324.
列车驶入桥梁时,必然带有一定的初始条件,此值对计算车桥耦合振动中桥梁的动力响应有较大的影响。针对这一问题,通过在路基上运行不同的长度区间,以不同的行车速度、不同的车辆类型,对高速铁路车桥耦合振动的初始条件加以分析。可知当行车速度相同时,取不同的行车区间,竖向位移几乎不受影响,横向位移与所选取的运行区间有关。桥梁跨中横向位移还与选取的车型有关。 相似文献
325.
振动沉管碎石挤密桩,通过在地基中形成密实桩体和挤密作用,与原地基构成复合地基,具有良好的透水性,可加速地基固结,有效地消除液化,提高地基承载力。碎石挤密桩技术可靠,机具设备简单,施工方便节约投资,工程进度快。 相似文献
326.
327.
本文对引入电励磁转子并列式双转子混合励磁同步电机的径向振动特性进行分析,介绍了该类电机特点,进行单永磁转子的磁场和力波解析,总结得出对于整机的部分电磁振动影响较大的力波的频率与阶次;引入电励磁转子侧使得整机磁场可调。针对双转子不同的磁场分布对通过有限元法仿真得到两者的径向电磁力波特性,将双转子的力波进行耦合谐响应分析,最后验证了关于双转子电机的电磁振动特性的解析以及由于电励磁侧转子引入导致整机的振动不对称的特点。 相似文献
328.
电机的径向电磁力是产生电磁振动的主要原因。本文从应力方程出发,推导了永磁同步电机气隙磁通密度和磁场产生的径向力波的表达式。以一台8极48槽水下永磁同步电机为例,对正常工况下的电磁模型进行空载有限元的仿真和电磁振动的加速度分析,将正常工况下仿真与实验二者的电磁振动加速度结果进行对比,验证了其仿真结果的正确性。之后对不同匝间短路故障程度下的电磁模型进行有限元的仿真及电磁振动的加速度分析,对比不同匝间短路程度的仿真数据,得到其匝间短路故障特征量。 相似文献
329.
为评估软土地区地铁环境振动对精密仪器的影响,基于环境振动分析预测有限元仿真模型,模拟实际工况下距线路不同距离上的不同楼层内地板的振动响应.模拟计算分析表明,距隧道中心线20 m、50 m、100 m 3种工况中,距隧道中心线20 m、50 m的建筑物内振动超过精密仪器对环境振动的要求限值,距隧道中心线100 m的建筑物... 相似文献
330.
以川南某高速公路工程为依托,采用振动压实法成型水泥改良全风化花岗岩路基填料试件,研究压实度、水泥剂量及养生龄期对全风化花岗岩填料水稳定性影响规律。结果表明:全风化花岗岩渗透系数和崩解量随压实度提高逐渐降低,当压实度≥96.0%,渗透系数趋于稳定,压实度提高1.0%,崩解量约降低8.6%;掺入水泥后水稳定性显著提高,水泥改良全风化花岗岩与全风化花岗岩试件崩解量比值在4.2以上,当水泥剂量≥4.0%,改良后渗透系数、崩解量随压实度增大呈线性趋势降低,渗透系数、崩解量降低速率分别为6.3%、6.4%;改良后龄期前14天水稳系数增长较快,28天后曲线较平缓,水泥剂量增加1%,7、28天水稳系数约分别增加10.5%、9.5%以上。 相似文献