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51.
基于包西铁路郝家村隧道区域工程概况及水文地质条件,对隧道水平岩层的地质特征及工程特性进行研究,初步分析围岩变形垮塌的演化机制和破坏机理;提出水平岩层坍塌的整治原则,探讨水平岩层坍塌隧道的开挖方法、支护措施和监控量测技术;指出水平岩层坍塌段施工的注意事项,为“安全、经济、优质、快速”施工提供有力的技术支撑。 相似文献
52.
罗布泊边缘为戈壁地形,我们将必须通过此番地带进入我们的挑战地——库木塔格沙漠。满眼荒凉并没有难倒车队,本次进入沙漠的轮胎均为固铂旗下强悍的越野产品——固铂发现者(Discerer)STT在“行走无疆”伊始经过桂林河滩路面考验后,足以应付这些由岩石风化的沙粒及砾石构成戈壁地形。 相似文献
53.
南昆铁路膨胀泥岩路堑边坡工程试验 总被引:5,自引:0,他引:5
南昆铁路膨胀泥岩是集胀缩性、碎裂性和低强度于一体的极软岩,建路先期在林逢膨胀泥岩路基试验工点对路堑边坡进行了多种组合的支挡、防护工程试验,重点试验工程是土钉墙类。由于事前对该膨胀泥岩的特性缺乏全面认识,工程试验历经曲折,从而对膨胀泥岩的危害有全新认识,积累了各类堑坡支护工程的适用性和结构设计的复杂经验教训。 相似文献
54.
文章结合胡麻岭隧道的泥岩特性,通过改变挖掘机挖斗斗齿的长度及与围岩的接触面积,解决了国内软弱围岩地层采用钻爆法开挖及普通机械开挖存在的扰动大、超挖严重、效率低下等问题,使其形成快速施工能力. 相似文献
55.
非饱和渗透系数是非饱和膨胀泥岩土体渗流分析及水-力耦合研究的基础,对工程建设和工程病害预防具有重要意义。以新疆哈密地区微膨胀泥岩破碎土为例,制备4种不同初始干密度重塑土样,采用压力板法和滤纸法试验测量其土-水特征曲线,采用变水头试验测量土样饱和渗透系数;通过自主研制的土柱渗流试验装置进行恒定体积条件下一维土柱入渗试验,探究湿润锋前进法和瞬态剖面法的适用性,以获得不同初始干密度土体的非饱和渗透性曲线,并结合试验值对Childs和Collis-Geroge (CCG)渗透系数预测模型进行修正。结果表明:新疆哈密微膨胀泥岩破碎土的基质吸力范围为1~105 kPa,渗透系数范围为10-9~10-4 cm·s-1;试验土样初始干密度越大,大孔隙占比越小,阻渗作用越明显;CCG渗透系数预测模型可较好地反映土体渗透性曲线发展趋势,但在量值上随吸力的增加逐渐“远离”土体实测渗透性曲线;修正后的CCG渗透系数预测模型可反映不同初始干密度下土体渗透性曲线的发展规律。 相似文献
56.
为解决东非某港新建离岸式油码头工程中海底管道沟槽开挖遇到硬岩层问题,进行了凿岩棒凿岩、反铲挖掘、水下炸礁等常规工艺的研究和比较,采用旋挖钻机辅助抓斗挖泥船进行硬岩挖除的处理方案,不需调遣绞吸船等专业船舶。结果表明:旋挖钻引孔后的硬岩层抓斗挖泥船可以顺利抓挖,工效及成本得到很好控制,可为类似工程提供参考。 相似文献
57.
风化泥岩除了一般泥岩的崩解性质以外还受季节性气候的影响,其强度具有明显的变动特性。如果能够得到风化泥岩的强度随干湿循环的变化规律,可为实际工程需要提供可靠的数据,具有重要的理论意义和工程意义。因此对广西南宁柳南路段高速公路的风化泥岩进行干湿循环的试验研究,包括干湿循环条件下的直剪试验和CBR强度试验,实验结果表明:由于干湿循环破坏了土的原有结构,使泥岩结构崩解,凝聚力减小,从而导致风化泥岩的抗剪强度和CBR强度逐渐减小,并且减小趋势随循环次数的增多而减小,内摩擦角也会稍微减小,抗剪强度的衰减主要体现在前两次干湿循环过程中,其粘聚力和内摩擦角在前两次循环中递减的厉害,但是在后几次循环中变化不大;干湿循环过程中风化泥岩的膨胀率随循环次数逐渐减小,这点是因为风化泥岩结构在崩解的过程中趋于稳定,而且如果有上覆压力的作用时,膨胀率会更小。 相似文献
58.
花岗岩的风化砂砾土路用性质的分析 总被引:1,自引:0,他引:1
探讨了粤东地区花岗岩风化砂砾土的路用性能,提出用二灰稳定作基层,并在施工工艺上强调先拌灰再掺水泥。通过室内和现场试验表明,水泥石灰稳定风化砂砾土具有足够的强度和刚度以及良好的水稳定性和’抗冲刷能力,符合高等级道路路面基层材料的技术要求。 相似文献
59.
60.
在川中红层泥岩地区CRTS Ⅲ型板式无砟轨道会设置传力杆限制沿线路纵向路基上拱变形,但传力杆对上拱地区无砟轨道的影响规律尚不明确。为了探究传力杆的性能,建立无砟轨道-路基上拱-传力杆有限元模型,在路基底部施加余弦型上拱波形位移作为外部条件,同时在底座板接缝处设置传力杆。将传力杆布置方式、直径、间距作为影响因子,设置无传力杆对照组进行对比分析。针对红层泥岩路基上拱,研究结果表明:1)设置传力杆与不设置传力杆复合板与底座板最大离缝分别为1.14 mm和4.82 mm,底座板与路基最大离缝分别为3.16 mm和5.29 mm,表明传力杆的设置能较好降低最大层间离缝,尤其是复合板与底座板轨道结构之间的层间离缝。2)传力杆布置方式1(中性层均匀布置1排)下底座板板端应力为1.13 MPa,为传力杆布置方式2(上下2层、交错布置)下底座板板端应力2.98 MPa的37.9%,底座板板端应力较小,应力分布均匀。3)复合板与底座板最大离缝、底座板与路基最大离缝及底座板应力在传力杆直径为30 mm时分别为0.82 mm、1.66 mm、3.16 MPa,达到相对较小值。4)随着传力杆布置间距减小、传力杆... 相似文献