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151.
《铁道标准设计通讯》2017,(6):93-97
银西高铁漠谷河2号特大桥桥高114 m,为适应桥高并结合地形起伏要求,主桥采用(120+210+120)m预应力混凝土空腹式连续刚构桥,主梁为拱形V撑与箱梁截面的新型组合结构形式,该结构为铁路预应力混凝土桥梁跨度之最。采用Midas软件对主桥进行结构计算,模拟悬臂浇筑法施工,辅助以临时扣锁和支架,使V撑上下弦可以同时施工。计算结果表明,该结构增加了结构的跨越能力,减少了跨中收缩徐变上拱值,在施工及运营阶段的刚度、强度均满足规范要求,具有良好的动力特性。该结构采用柱板式空心墩与主梁固结,线性优美,工程经济,结果可为铁路大跨高墩桥梁设计和施工提供参考。 相似文献
152.
《铁道标准设计通讯》2017,(4):159-163
胶轮导轨电车滚振试验台是研究胶轮导轨电车轮轨关系的重要平台,激振单元是试验台的核心部件。以胶轮导轨电车滚动振动试验台的激振部分为研究对象,利用UG建立三维模型,并将其导入到ANSYS中进行有限元分析,分析试验台激振部分在最大载荷下的合位移、等效应力和等效应变的等值线云图,以及前5阶固有频率及其相应的振型。分析结果表明:伺服液压缸的存在可以提升试验台的结构特性;试验台的1阶固有频率远离激振频率;通过增加调整垫铁的数量可以提高系统的固有频率。分析验证试验台结构设计的合理性,分析数据为试验台结构的优化提供参考依据。 相似文献
153.
对复兴号动车组超员报警的功能定义、实现方式进行了论述,并对复兴号动车组超员能力进行了分析.结合动车组实际运营中暴露的问题提出了优化解决方案. 相似文献
154.
对牵引变压器过负荷保护整定现状及设置意义进行了分析,对牵引变压器过负荷保护的整定计算进行了探讨,提出了整定建议。 相似文献
155.
倒梯形桁架桥断面气动参数研究 总被引:1,自引:1,他引:0
采用计算流体力学(CFD)和风洞试验相结合的方法,对某倒梯形桁架主梁断面二维等效模型和气动导纳函数进行研究。首先依据外轮廓和实面积比不变的原则,建立斜腹杆位置不同的二维模型,识别其静力三分力系数并与风洞试验结果对比,得到二维等效模型。随后基于二维SST k-ω湍流模型和2D LES模拟,对二维等效模型分别进行气动导纳数值识别,识别结果与风洞试验对比研究。结果表明:无论是基于RANS的SST湍流模型还是2D LES模拟,二维等效模型气动导纳识别结果均与Sears函数较为接近,而SST k-ω模型气动仿真结果与风洞试验吻合良好;采用文章所用模型简化和数值识别方法,可对桁梁的气动参数进行有效识别。 相似文献
156.
�й���·��չ��չ�� 总被引:1,自引:2,他引:1
张剑飞 《交通运输系统工程与信息》2006,6(1):9-12
概括了中国公路的发展历程,特别介绍了中国高速公路和中国桥梁建设取得的巨大成就— 中国桥梁建设的规模和水平已达到世界的最高水平.发言中还分析了中国公路20年的发展规模和东部、中部、西部以及县镇的交通发展规划. 相似文献
157.
大跨度斜拉桥索梁锚固区三维有限元仿真分析 总被引:8,自引:1,他引:7
采用不同建模方法,对大跨度斜拉桥索梁锚固结构—钢锚箱进行三维非线性有限元仿真分析,并将计算结果与钢锚箱静载模型试验结果相比较。结果表明,实体单元加接触单元法计算模型,即用实体单元模拟钢锚箱底部的锚垫板、用空间高阶壳单元模拟锚箱中其他钢构件及主梁、用非线性接触单元模拟锚垫板与承压板间不焊接但紧密压贴的关系,能够较真实、合理地反映钢锚箱的实际受力情况。钢锚箱虽然板件较多,但整体性能好,索力传递流畅,锚箱锚固顶、底板上2条焊缝传递索力,承压板与主梁焊缝主要传递抗弯作用力,因此要保证各板件接触、焊接良好,不能产生大的残余应力和残余变形。随着荷载的增长,钢锚箱高应力区应力增长速度减缓,部分低应力区应力增长加快,这对受载有利。仿真计算时,要注意壳单元角点局部位置可能出现应力计算失真。 相似文献
158.
159.
160.
In order to study the fatigue behavior of RC beams strengthened with High Performance Ferrocement Laminates (HPFL) under overloading conditions,static and fatigue experiments were conducted on two control beams and nine strengthened beams The failure mode,fatigue life,deflection and material strain under overloading conditions were analyzed The result shows that (1) fatigue failure of the beams subjected to overload starts with steel rupture at the bottom and the fatigue life is only between 327 000 and 668 000 while fatigue
life of strengthened beams is greater than two million times in case of not overload
ing; (2) compared with the control specimen,the fatigue life of strengthened beams is obvio
usly extended and increased with the increase of steel mesh consumption; (3) after the same number of cycles,the deflections,the strains of concrete and steels of four strengthened beams are lower than those of the control specimen Debonding at the interface of HPFL and concrete is not observed because of shear pins planted at the end of the beams 相似文献