岩体结构面对隧洞爆破影响的试验研究

针对狮子坪水电站在隧洞掘进爆破中,炸药单耗高、进尺小、成形差等问题,通过现场爆破漏斗试验进行了分析研究。结果表明,岩体结构面走向与掘进方向的关系对隧洞掘进爆破的进尺、成形有极大影响。遂对爆破参数作了一些修改,取得了良好的爆破效果。     

TBM穿越富水构造风化破碎带脱困处理方案研究

TBM因其具备施工快速、作业安全、机械化程度高等优良特点,近年来在我国火成岩地区长大隧道施工中得到了广泛应用,而受制于有限的超前地质预报手段以及无法进行有效的超前预加固,亦致使其在软弱破碎地层中卡机频发.TBM卡机原因众多,如穿越断层破碎带、岩性接触带、软弱围岩溜坍等;由于围岩工程地质条件的差异,TBM脱困处理方案也有...     

清华园隧道大直径泥水盾构始发控制掘进分析

清华园隧道某区间采用泥水盾构穿越粉质黏土及砂卵石地层,是全线典型质构法施工隧道。总结清华园隧道盾构始发的经验,对其掘进参数及反力架等工程构件布置进行研究,并采用有限元软件对反力架进行静强度分析计算。研究表明：(1)盾构机在粉质黏土及砂卵石地层中掘进时,反力架最大应力为270 MPa,最大静挠度为7.77 mm;(2)掘削量大小与泥水密度、黏度和切口水压等数值相关;(3)反力架上的应力分布在钢管支撑处最高,竖梁次之,横梁最小。     

基于神经模糊推理法的复合地层盾构推力预测

盾构穿越复合地层需不断调整或修正盾构推力以适应沿线复合地层物理力学参数的变化.现有方法及理论难以及时并准确地给出盾构推力.自适应神经模糊推理系统(ANFIS)是一种结合了神经网络法和模糊推理能力的智能模型,能准确界定并给出盾构推力.依托杭州地铁三号线盾构区间实测数据样本,选取隧道埋深、覆土动力触探值、土体凝聚力及内摩擦...     

地铁隧道盾构掘进对上跨地道基坑稳定性影响研究

地铁隧道盾构掘进对上跨基坑变形稳定特性和施工安全控制有着显著影响.文章依托呼和浩特市在建地道与在建地铁2号线"十"字交叉工程,通过数值模拟和实测监控对比分析,研究地铁隧道盾构掘进过程对上跨地道基坑稳定性影响规律.结果表明:受地铁下穿影响,基坑围护墙发生沉降和向基坑内侧变形,钢支撑轴力变化较小,主要以沉降变形为主,未加固...     

我国高原铁路最长单线隧道拉日铁路盆因拉隧道突破9000m大关

截至2013年1月28日20点,由中铁二十一局集团独立承建的,全长10 410 m的拉日铁路盆因拉隧道,施工顺利突破9 018 m大关,约占掘进任务的86.6%。至此,这座目前我国在建高原铁路最长的单线隧道,还剩下最后1 392 m,预计3月下旬全部打通。     

TBM导洞扩挖法在高地应力软岩隧道施工中的应用效果分析

运用MIDASGTS有限元软件,分析了TBM导洞扩挖法在高地应力软岩环境中隧道开挖的应用价值。通过对某公路隧道分别采用TBM导洞扩挖法、预留核心土环形开挖法和两台阶法三种施工方法进行数值模拟,主要以拱顶沉降、拱腰水平收敛和拱底隆起等围岩变形指标进行对比分析,得出TBM导洞扩挖法高地应力软岩隧道施工时的围岩变形控制效果最好的结论。同时分析了在富水等复杂地质情况下,TBM导洞扩挖法在排水、探明前方地质情况等方面更具有优势。     

“世博专线”加快建设速度——上海轨道交通7号线南陈路站区间隧道开始掘进

<正>(通讯员侯建国)作为上海2010年世博会的一条主要交通“大动脉”——轨道交通7号线工程再传捷报,4月24日上午10:30,随着“雄师号”盾构在宝山南陈路站西端头井下行线出洞,标志着由上海城建集团市政一公司承建的轨道交通7号线宝山段区间隧道开始掘进,国产盾构批量生产正式投入使用。由上海市政一公司承建的轨道交通7号线宝山段区间隧道,共有四个区间隧道,即锦秋路站～上海     

秦岭Ⅲ号隧道破碎围岩涌水段施工技术

破碎围岩一直是隧道施工所面临的难点，而破碎围岩地段出现大量涌水更是给隧道安全掘进增添了难度，本文以西(安)-汉(中)高速公路秦岭Ⅲ号隧道为例，介绍在隧道破碎围岩涌水段采用深孔超前排水结合超前小导管双液注浆堵水综合防治施工技术，确保隧道安全掘进的实践案例，为今后同类工程施工提供借鉴。     

富水圆砾地层盾构下穿既有地铁隧道掘进参数研究

南宁地区富水圆砾地层中新建隧道下穿既有隧道的相关研究目前较为匮乏.依托南宁地铁3号线金湖广场～琅西站区间盾构下穿既有1号线地铁隧道工程,对下穿区间段的盾构掘进参数进行研究.研究结果表明:3号线下穿既有1号线施工过程中部分掘进参数控制良好,既有1号线沉降控制在5 mm内;适当提高泥水仓压力能够降低既有隧道沉降的增速,同步注浆量和同步注浆压力的不足则会引起既有隧道沉降值增大;下穿施工时,掘进速度应控制在10～15 mm/min并应适当停机调整盾构机姿态,泥水仓压力应控制在0.2～0.22 MPa,预压值Pa应适量提高0.01～0.02 MPa,调整级差不应超过0.015 MPa,同步注浆量应控制在5～5.5 m3,后进行开挖或泥岩圆砾复合地层中应适量增加0.5～1 m3,同步注浆压力应控制在0.25～0.4 MPa,并根据地质情况优化注浆位置以保证注浆效果.