全文获取类型
收费全文 | 1259篇 |
免费 | 86篇 |
专业分类
公路运输 | 745篇 |
综合类 | 405篇 |
水路运输 | 47篇 |
铁路运输 | 115篇 |
综合运输 | 33篇 |
出版年
2024年 | 12篇 |
2023年 | 32篇 |
2022年 | 36篇 |
2021年 | 46篇 |
2020年 | 37篇 |
2019年 | 34篇 |
2018年 | 13篇 |
2017年 | 11篇 |
2016年 | 20篇 |
2015年 | 38篇 |
2014年 | 79篇 |
2013年 | 79篇 |
2012年 | 70篇 |
2011年 | 92篇 |
2010年 | 89篇 |
2009年 | 119篇 |
2008年 | 92篇 |
2007年 | 97篇 |
2006年 | 88篇 |
2005年 | 57篇 |
2004年 | 50篇 |
2003年 | 38篇 |
2002年 | 23篇 |
2001年 | 25篇 |
2000年 | 11篇 |
1999年 | 11篇 |
1998年 | 7篇 |
1997年 | 5篇 |
1996年 | 6篇 |
1995年 | 4篇 |
1994年 | 6篇 |
1993年 | 4篇 |
1992年 | 4篇 |
1991年 | 4篇 |
1990年 | 5篇 |
1988年 | 1篇 |
排序方式: 共有1345条查询结果,搜索用时 15 毫秒
141.
142.
落锤式弯沉仪(FWD)在土基冲击压实效果检测评价中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
《公路交通科技》2006,(4)
冲击压实是解决土基深层压实问题的新型压实技术,但其压实效果却难以用传统方法进行评价。文章提出采用落锤式弯沉仪(FWD)检测评价路基冲击压实效果。通过FWD检测不同压实遍数下路基的弯沉,并基于弯沉盆数据反算路基不同深度处的模量,从而对冲击压实效果进行评价;通过分析不同压实遍数下模量的变化,提出了最佳冲压遍数的确定方法。 相似文献
143.
144.
基于附加质量法,反演瑞雷波在巨粒土路基中传播的横波波速;根据横波波速和巨粒土路基强度间的相关性得到巨粒土路基的动态回弹模量,由此评价巨粒土路基的施工质量;将瑞雷波法测得回弹模量和FWD法、承载板法获得的结果比较,结果显示由瑞雷波法评价巨粒土路基的施工质量是可行的。 相似文献
145.
146.
147.
公路路基压实欠佳或密实性不均将引起后期路基差异变形,诱发严重的路基病害。采用便携式动态变形模量测试仪,依托甘肃不同地区的路基填料类型的高速公路新建工程,于现场进行了动态变形模量(EVD)测试,并将测试结果与灌砂法测得的压实度K值进行对比,用回归分析的方法建立了二者基于不同填料的相关关系,并进行了现场验证试验。结果显示:EVD法的相对误差较小,在现场施工过程中控制路基压实质量简便快速且较为准确可靠。EVD法作为公路路基压实的快速评价方法,可实现路基压实片区的连续检测,从而达到控制路基压实均匀性的目的。 相似文献
148.
为研究土基基顶反应模量不均匀性对机场跑道结构力学性能的影响规律,针对基顶反应模量分布不均匀度及交通荷载耦合作用对混凝土道面板的受力进行有限元分析,分析相同轮载下为保证刚性道面板受力安全时基顶支撑不均匀度对混凝土道面板厚度的影响,探讨不同机型轮载对应不同道面板厚度情况下的基顶支撑不均匀度控制的临界参数。分析结果表明:混凝土板弯拉应力随着基顶支撑不均匀度的增加而增大,其影响随飞机轮载不同而存在差异,为避免道面产生严重损伤,需要增大道面板厚度。对于需要运行A320飞机的跑道,当道面铺设厚度为0.36、0.38和0.40 m时,基顶支撑不均匀度最大值分别不宜超过38%、57.5%和70%。对于拟运行B737-800飞机的跑道,当板厚为0.36 m时板的弯拉应力超过限值而发生弯拉破坏;道面铺设厚度分别为0.38、0.40 m时,为保证道面板受力安全的基顶支撑不均匀度最大值分别不宜超过33%和62%。 相似文献
149.
为了对西南某机场水泥混凝土道面板进行应力分析,通过现场钻芯取样和劈裂实验得出劈裂强度值和基层顶面反应模量。应用ANSYS软件建立三维有限元模型,计算不同飞机荷载作用下的板边应力。由应力折减系数得出板边计算应力,判断道面能够运行的最大飞机重量。比较板边自由与不自由两种状态下道面产生的应力和位移,发现高温作用下道面的受力变化与低温状态下不同,对机场道面在夏季和冬季运行时提出建议。 相似文献
150.
采用ANSYS建立3×50 m的桥梁实体有限元模型,并基于按龄期调整的有效模量法和有限元增量法,使用徐变准则进行徐变等效计算,在考虑施工过程后研究预制板加载龄期为90 d的钢混组合梁桥的徐变效应,并对比预制和现浇两种不同施工方法的桥梁徐变效应。研究结果表明,桥面板中支点负弯矩区徐变应力储备是边支点的7.8倍;跨中徐变应力纵向分布为边跨>中跨,而横向呈现“两边大,中间小”的规律;支点截面呈现明显的正剪力滞现象,且外侧腹板处徐变应力为内侧腹板处的3.5倍。同时,相较于整体现浇桥面板,预制桥面板的边跨正弯矩区徐变应力显著减小,采用龄期180 d的预制板时应力减少了45%;预制比现浇桥面板的剪力滞现象更明显,支点截面龄期180 d的预制板腹板应力为现浇的4.3倍。 相似文献