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101.
高速铁路振动荷载时程的动力反分析 总被引:5,自引:3,他引:5
为了求解高速铁路竖向振动荷载时程问题, 在用Newmark法求解运动平衡方程的基础上, 推导了求解振动荷载的公式, 提出了由振动加速度反求振动荷载时程的动力有限元方法。结合秦沈客运专线, 计算了列车运行速度分别为230 km/h和265 km/h时的列车竖向振动荷载时程。发现列车运行速度提高了35 km/h时, 列车竖向振动荷载最大值增加了16 34 kN。结果表明由实测振动加速度可以反求振动荷载, 该方法可行。 相似文献
102.
目的通过记录单侧后牙反(he)者与正常(he)者下颌开闭口运动时髁突在三维方向上的运动轨迹,探讨单侧后牙反(he)者髁突开闭口运动轨迹的特征,揭示其与正常(he)之间的差异。方法对照组选取正常(he)5人,实验组选取单侧后牙反(he)者7人,应用计算机化的髁突运动轨迹描记仪(computer-aided axiography,CADIAX)Ⅰ型以及分析软件(gamma dental software for Windows2.3.2.22,GDSW)记录下颌做最大开闭口运动时髁突在水平面及矢状面上的运动轨迹。结果①单侧后牙反(he)者开闭口矢状向最大位移量显著小于正常对照组;②实验组开闭口运动轨迹在矢状面上表现出小年龄患者双侧基本对称、大年龄患者双侧轨迹不对称;③实验组开闭口运动轨迹水平侧向移动量均大于正常对照组。结论单侧后牙反(he)者髁突开闭口运动轨迹与正常(he)者有显著差异,随着年龄增大,反(he)侧与反(he)对侧轨迹由对称向不对称发展,表现出一定的代偿和失代偿的特征。 相似文献
103.
预应力梁的预加应力效果在一般施工及质量控制中由于条件限制,不能直接进行测试。本文通过对16m先张预应力混凝土中梁预加应力后梁体的几个特征数值(钢绞线的回缩、梁体滑移、反拱度)的观察、实测和分析,为预应力梁的预加应力的效果评判提供简单易行的方法。 相似文献
104.
105.
以带鳍状物附体二维圆柱为研究对象,采用动网格技术,通过FLUENT自定义函数接口进行流场与结构间的数据交换,对其涡激振动特性进行了数值研究.数值分析前,以裸圆柱为模型进行了计算并将结果与已有的实验数据进行了对比,验证了本文算法的有效性和准确性.数值计算中,分别对初始分支、超上端分支及下端分支条件下的带附体圆柱在不同来流攻角的涡激振动特性进行了研究.计算结果表明,对于初始分支与超上端分支,附体的存在能够减小圆柱的横向振动;下端分支在小来流攻角情况与初始分支类似,但在大来流攻角时附体的存在会增大圆柱的振动幅值. 相似文献
106.
在碳中和背景下,交通行业推进节能减排刻不容缓。随着网约车的蓬勃发展,它被认为替
代了部分传统出行方式出行量,与传统出行方式形成竞争关系,网约车对绿色出行量的影响引发
了人们对其能源环境效应的思考。本文基于反事实思维视角,从网约车对传统出行方式出行量
影响的角度建立网约车能源环境效应评估模型;以北京市为案例城市,运用网约车进入北京之前
不同指标的数据,推演近年不考虑网约车影响的传统出行方式出行量;结合推演出行量和建立的
能源环境效应评估模型得到网约车带来的净碳排放。结果表明,网约车对公交车和地铁出行量
产生一定的抑制作用,其能源环境效应具有不确定性特征,并且随着共乘比例的增大,网约车的
负能源环境效应削弱,说明网约车仍然具有节能减排的潜力,相关部门需要合理管理网约车。研
究结论揭示了网约车的能源环境效应及发展共乘模式的重要性,对以网约车为代表的共享出行
可持续发展具有参考意义,为实现碳中和作贡献。 相似文献
107.
采用SBR反应器经过5个阶段约90天的培养,驯化出以亚硝酸盐为电子受体的亚硝酸盐型反硝化聚糖菌(denitrifying glycogen accumulating organisms,DGAOs),其最大耐受NO2--N浓度约为25mg/L.驯化的亚硝酸盐型DGAOs是具有反硝化能力的一种聚糖菌(glycogen a... 相似文献
108.
为深入研究不同截面形式开口断面主梁的涡振性能及其发生机理,针对半开口和分离边箱开口断面2种主梁,进行了1∶50节段模型风洞试验,考虑等效质量、风攻角和阻尼比等因素的影响,计算了2种主梁断面的斯托罗哈数;基于线性和非线性理论,估算了实桥竖向涡振振幅;建立了二维数值模拟分析模型,验证了数值模拟方法的准确性,并对比了2种主梁断面周围的瞬时涡量和平均流线结构。分析结果表明:2种主梁在风攻角为3°和5°时均发生竖向涡振,且出现2个涡振区,第2个涡振区主梁竖向涡振最大振幅明显大,5°风攻角时2种主梁竖向涡振振幅比3°风攻角时大75%;风攻角为5°,阻尼比为0.8%时,分离边箱开口断面主梁竖向涡振最大振幅比开口断面大28%;随着Scruton数的增大,主梁竖向涡振的最大振幅接近线性减小,相同Scruton数工况下,5°风攻角时分离边箱开口断面主梁竖向涡振振幅最大,3°风攻角时半开口断面主梁振幅最小,说明正风攻角越大,主梁断面越钝,其涡振性能越差;5°风攻角时分离开口断面更钝,引起气流更大的分离,来流风在2种主梁断面的桥面上方和主梁开口处均形成漩涡,由于斜腹板和风嘴作用,主梁开口处尺寸较大的漩涡被打碎为几个尺寸接近的较小漩涡,优化了主梁的涡振性能。 相似文献
109.
110.