全文获取类型
收费全文 | 2563篇 |
免费 | 49篇 |
专业分类
公路运输 | 898篇 |
综合类 | 550篇 |
水路运输 | 617篇 |
铁路运输 | 502篇 |
综合运输 | 45篇 |
出版年
2024年 | 16篇 |
2023年 | 63篇 |
2022年 | 49篇 |
2021年 | 81篇 |
2020年 | 74篇 |
2019年 | 57篇 |
2018年 | 21篇 |
2017年 | 34篇 |
2016年 | 45篇 |
2015年 | 65篇 |
2014年 | 104篇 |
2013年 | 117篇 |
2012年 | 122篇 |
2011年 | 130篇 |
2010年 | 159篇 |
2009年 | 170篇 |
2008年 | 149篇 |
2007年 | 119篇 |
2006年 | 108篇 |
2005年 | 115篇 |
2004年 | 95篇 |
2003年 | 93篇 |
2002年 | 67篇 |
2001年 | 77篇 |
2000年 | 60篇 |
1999年 | 67篇 |
1998年 | 50篇 |
1997年 | 44篇 |
1996年 | 50篇 |
1995年 | 34篇 |
1994年 | 41篇 |
1993年 | 29篇 |
1992年 | 38篇 |
1991年 | 21篇 |
1990年 | 16篇 |
1989年 | 24篇 |
1988年 | 6篇 |
1986年 | 1篇 |
1954年 | 1篇 |
排序方式: 共有2612条查询结果,搜索用时 4 毫秒
51.
53.
54.
55.
为了提高大跨度连续刚构桥合龙段的对接成效与质量,文章基于平而河特大桥的中跨合龙段施工,进行关键技术优化,将施工进行模块化分解,并配套全程施工监测,针对合龙施工中挂篮施工、配套施工、合龙段配套数据采集监控、合龙段锁定及混凝土施工等分项工程进行细分及优化。研究实践表明:中跨合龙需在边跨合龙后进行;挂篮配重采用易于控制的注水配重方法;模板工程需顺序、精准筑模;混凝土施工采用分层浇筑,下一层浇筑时机选择在初凝前进行;必须全过程实施工程监控,反馈调整施工方案。 相似文献
56.
以某混凝土箱梁合龙段为研究对象,采用数值模拟的方法对箱梁施工过程中的底板受力和变形进行分析,着重分析了相关因素对箱梁底板横向受力的影响,结果表明:箱梁跨中底板厚度小,跨中底板布设的预应力钢筋较多,导致箱梁合龙段底板处拉应力和变形较大,是箱梁的薄弱位置,在外界长期荷载作用下易产生纵向裂缝破坏;梁体自重增大为1.1倍和1.2倍时对应的底板最大横向拉应力值分别增大了10.9%和23.4%,说明箱梁自重的增加会导致箱梁底板最大拉应力大幅增大;不同纵向预应力值下距离底板边缘左右两侧1 m处底板横向应力最大,在一定条件下通过降低底板纵向预应力值可以有效减小箱梁底板拉应力值;在混凝土达到设计28 d强度的90%,即在龄期7 d左右时进行张拉施工,可以实现在保证施工安全的前提下降低底板应力。 相似文献
57.
58.
盾构机姿态参数的测量及计算方法研究 总被引:7,自引:0,他引:7
根据三点决定一个平面的原理,通过在盾构机中体上布置测量控制点,对其三维坐标进行测量;根据空间解析几何原理,推导出盾构机刀盘中心三维坐标以及俯仰角、横摆角、扭转角的计算方法.文章利用计算机的伪随机函数对盾构机姿态参数的测量精度进行了模拟评价,探讨了提高测量精度的方法.结果表明,盾构姿态参数的测量误差均服从正态分析;采用精度为3 mm的激光经纬仪测量控制点坐标,得到的盾构姿态参数的误差范围比规范要求小得多. 相似文献
59.
对北江特大桥边跨合龙、中跨合龙、成桥以后的多个阶段进行了有限元模拟,发现施工过程中的顶推力施加不合理等诸多问题。在此基础上进行的优化处理,使得主梁的竖向位移得到了较好地控制,固结墩的侧弯和预应力次效应在墩顶产生的次弯矩数值有明显地减小,固结墩的受力更加均衡。优化施工流程可使施工顺序更加合理,从而为桥梁合龙段施工提供一定参考。 相似文献
60.
通过模拟结果与试验数据的对比,考察网格和湍流模型对计算精度的影响.结果表明,对不同的湍流模型,须将y+值、边界层网格总厚度和宽高比控制在相应的范围内以获得更高的计算精度;在一定范围内计算误差会随着湍流区域网格的细化而减小;低雷诺数总括壁面函数和SST k-ω湍流模型相结合能获得比采用Standard K-ε模型更精确的计算结果. 相似文献