全文获取类型
收费全文 | 789篇 |
免费 | 25篇 |
专业分类
公路运输 | 173篇 |
综合类 | 102篇 |
水路运输 | 421篇 |
铁路运输 | 94篇 |
综合运输 | 24篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 15篇 |
2022年 | 27篇 |
2021年 | 24篇 |
2020年 | 23篇 |
2019年 | 20篇 |
2018年 | 7篇 |
2017年 | 20篇 |
2016年 | 12篇 |
2015年 | 25篇 |
2014年 | 40篇 |
2013年 | 37篇 |
2012年 | 42篇 |
2011年 | 56篇 |
2010年 | 49篇 |
2009年 | 37篇 |
2008年 | 50篇 |
2007年 | 40篇 |
2006年 | 34篇 |
2005年 | 30篇 |
2004年 | 30篇 |
2003年 | 29篇 |
2002年 | 22篇 |
2001年 | 22篇 |
2000年 | 14篇 |
1999年 | 11篇 |
1998年 | 18篇 |
1997年 | 15篇 |
1996年 | 13篇 |
1995年 | 5篇 |
1994年 | 7篇 |
1993年 | 5篇 |
1992年 | 10篇 |
1991年 | 7篇 |
1990年 | 4篇 |
1989年 | 9篇 |
1965年 | 3篇 |
排序方式: 共有814条查询结果,搜索用时 15 毫秒
151.
神华黄骅港是我国的一个大型现代化煤炭专业港口。其传统的装船作业流程如下:装船机臂架俯仰至工作角度对好船舱→启动悬臂皮带机→中控将地面皮带机 (BM、BC、BQ)依次启动→取料机启动悬臂皮带机、斗轮取料。由于这种作业流程是顺序启动,势必会造成装船机每次移舱完毕后都 相似文献
152.
153.
胎面花纹是影响轮胎性能的重要因素。文中以模态参数模型的稳态侧偏模型为基础,从理论推导和实际计算两方面说明胎而花纹刚度的重要性,其对侧偏模型计算结果的影响要大大高于对垂直模型的影响。因此,在确定轮胎解析模型中胎面花纹参数时应首先考虑其对侧偏模型的影响。 相似文献
154.
内河港口使用皮带机往往台数较多,且一般不在同一平面内,物料块度差异大.在进行皮带机设计时必须结合本港实际,根据使用场地、物料特性、通过量、装卸工艺、设备配置等因素进行综合比较,确定所需的主要技术参数. 相似文献
155.
秦皇岛港煤五期工程皮带机系统由总长度近30km的40条皮带机和15座转接机房组成,分成翻堆线和取装线两部分。其中翻堆线由27条皮带机组成,带宽为2000mm,带速为4.8m/s,额定能力为6480t/h;取装线由13条皮带机组成,带宽为2200mm,带速为4.8m/s,额定能力为8000t/h。 相似文献
156.
皮带机洒落料是一个普遍性的问题,洒落料不但加重环境粉尘污染、增加清扫工作量,而且会造成混质、混货、亏耗,导致胶带、滚筒快速磨损,甚至发生机损事故.只注重洒落料清扫事倍功半,不能从根本上解决问题.本文分析皮带机洒落料的原因,提出具体防治措施. 秦绪伟: 相似文献
157.
158.
采用ANSYS热分析模块建立透水闸室横向渗流的有限元模型,对透水闸室结构在检修工况下横向渗流的分布特性进行研究,探讨垂直防渗设施在不同布设位置时的防渗效果。结果表明,渗透压力水头和渗透坡降分布不均匀性显著;水头沿轮廓线分布曲线根据水头衰减快慢可分为快速衰减段、衰减减缓段、平缓衰减段;透水闸底的渗透坡降从闸室中轴线向端部逐渐增大,闸墙底部的渗透坡降从布设板桩一端向未布设板桩一端逐渐增大;在板桩长度相同的情况下,后板桩相比前板桩能够显著降低闸墙底部的渗透压力,但前板桩对闸室的出逸坡降和闸墙底部渗透坡降有更好的控制效果。 相似文献
159.
三峡库区船舶碰撞能量损失方法的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用外部碰撞力学方法计算2艘2000t级化学品船以不同速度,不同碰撞角,在不同碰撞点相撞后的能量损失,并利用显示动力有限元软件LS_DYNA模拟2艘化学品船在能量损失最大情况下碰撞的响应。 相似文献
160.
引入表征钢波纹管波形特性的惯性矩计算方法, 通过Spangler管-土相互作用模型, 得到了钢波纹管涵竖向收敛变形计算公式; 假设管涵顶部填土为半无限直线变形体, 将条形基础沉降倒置后比拟上埋式管涵的受力模型; 基于弹性力学推导的基础沉降计算公式, 着重考虑管涵侧向土体压缩变形与管涵自身的竖向收敛变形之差, 推导了管涵垂直土压力的计算公式; 以广巴广陕高速公路连接线吴家浩-张家湾段高填方钢波纹管涵工程为例, 对涵顶垂直土压力进行了现场测试, 将采用公式计算所得涵顶垂直土压力与现场试验结果和应用实测沉降差反算的垂直土压力进行了对比。研究结果表明: 涵顶垂直土压力随填方高度的增加而增大, 填土至设计标高后涵顶垂直土压力计算值、实测值和反算值分别为224.14、221.98、211.33kPa, 计算值与实测值的相对误差约为0.9%, 反算值分别比计算值和实测值小6.1%、5.0%, 且计算结果、反算结果均与实测涵顶垂直土压力变化规律一致, 填方越高, 误差越小。可见, 提出的高填方钢波纹管涵垂直土压力计算公式可行, 不仅考虑了涵侧土体的抗力系数和基床系数, 而且体现了钢波纹管的变形与受力特征。 相似文献