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661.
强迫位移式门式刚架中间设置摇摆柱,在柱顶与斜梁连接处设置强迫位移。不仅摇摆柱限制刚架跨中位移,而且强迫位移量产生的预应力可调节结构在荷载作用下的内力,使得内力分布更为均匀。如何确定强迫位移量是强迫位移式门式刚架的关键问题。文中建立了强迫位移量的确定准则:在竖向荷载的作用下,屋脊弯矩与梁柱连接处或斜梁跨中截面弯矩绝对值相等,构件内力分布达到最均匀状态。依据该准则及结构变形叠加原理,建立了门式刚架的强迫位移量的确定方案及计算公式,为强迫位移式门式刚架的初步设计奠定了理论基础。 相似文献
662.
663.
基于强迫振动装置的拉索和水线气动力试验 总被引:1,自引:0,他引:1
为了研究斜拉索风雨激振中拉索和水线上的气动力,制作了直径为350 mm的拉索模型,采用强迫振动装置,对粘贴水线的二维拉索进行了5种工况下的测压风洞试验.系统研究了水线的存在、模型竖向和扭转振动对拉索和水线的平均风压系数、脉动风压系数、平均气动力系数、脉动升力系数功率谱等的影响,并对准定常理论在风雨激振理论分析中的适用性进行了验证.结果表明:准定常理论能反映拉索和水线气动力的主要特征;拉索竖向振动和水线周向摆动基本不影响拉索和水线的平均气动力系数,拉索平均升力系数在60°风攻角处发生突降;水线的周向摆动对脉动气动力的影响很大,远大于拉索竖向振动的影响;水线的存在不仅使水线附近的风压系数发生突变,而且还降低了旋涡脱落频率. 相似文献
664.
以临县黄河桥为工程实例,探讨了多孔大跨度连续刚构桥,通过采取改变合龙顺序、在合龙前施加水平顶推力等合龙措施,来控制和减小由降温和混凝土收缩、徐变引起的边墩墩顶位移过大对桥墩的不利影响。 相似文献
665.
666.
为保证厦漳跨海大桥北汊主桥(主跨780m的双塔双索面半飘浮体系钢箱梁斜拉桥)成桥后内力和线形满足设计要求,采用以无应力状态法为理论基础的施工控制方法,考虑结构非线性,进行参数识别和平差计算,根据桥梁结构特点确定合理的成桥及施工阶段状态,对该桥进行施工控制.在施工控制中利用无应力夹角确定钢箱梁现场安装位置,利用索长拔出量快速确定张拉索力,并根据大桥结构特点及温度变化情况,采用单侧顶推为主、配切为辅的中跨合龙方案,有效地控制了合龙风险.通过全面严格的施工控制,厦漳跨海大桥北汊主桥实现了高精度顺利合龙,桥梁线形及内力均符合设计要求. 相似文献
667.
某连续梁桥在桥梁交验荷载试验过程中发现箱梁跨中合龙段出现箱梁底板垂直跨径方向裂缝病害,通过施工中预埋传感器监测数据,分析裂缝产生的可能原因,并采用组合加固方案对箱梁底板进行加固. 相似文献
668.
分析了连续刚构桥合龙段施工中实施顶推的作用,推导了顶推力与墩顶相对位移关系的解析公式,结合某连续刚构桥工程实例,讨论了连续刚构桥合龙施工中顶推力大小的计算及施工中的控制技术要点。 相似文献
669.
依据无应力状态控制理论,以厦漳跨海大桥南汊主桥施工为背景,研究结合梁斜拉桥标准梁段施工、边跨合龙施工、中跨合龙施工控制方法.施工中斜拉索分两次张拉,桥面板湿接缝滞后1个梁段浇筑;施工过程中以主纵梁安装、浇筑湿接缝和斜拉索第二次张拉3个阶段为重点控制工序.通过采取悬臂端压重、调整合龙口附近的斜拉索索力、对边跨支架区梁段刚性转动和竖向顶升等控制措施,使边跨合龙状态满足顺接合龙的要求.中跨采用长圆孔工具拼接板为辅的自然降温法合龙方法;根据观测结果确定夜间最大温差,计算合龙间距的变化量,进而确定工具拼接板长圆孔的尺寸及合龙梁段的实际长度. 相似文献
670.
冬季桥梁施工过程中,现场的合龙温度与设计合龙温度差别较大,须根据现场低温情况对合龙方案进行调整.以一座大跨度预应力混凝土连续刚构箱梁桥为工程背景,采用MIDAS软件建立桥梁三维有限元模型,计算分析低温状态合龙后的连续刚构桥运营阶段在整体温度变化下的受力特性,提出了连续刚构桥低温合龙技术措施,即将临时锁定与浇筑合龙口混凝土工序分离,在当日气温较高的时段进行临时锁定、气温较低且相对稳定的时段进行混凝土浇筑,使成桥后结构内力达到设计状态. 相似文献