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52.
为弥补目前结构抗风优化仅针对高层建筑的不足,采用量子粒子群算法对一大跨屋盖结构进行了抗风优化.基于风洞试验数据库获得等效静力风荷载,并根据型钢表组成离散变量搜索空间.通过约束违反协调系数,构造了一种新的适应值模型,进一步建立了粒子越界处理方法,以保证优化的可行性和收敛性.通过10次运行计算以确定门式刚架的最优设计,并在全风向角下对优化结果进行校核.研究结果表明,目标函数随迭代单调递减收敛,总质量标准差仅为其平均值的4%,平均迭代24次,说明量子粒子群算法用于门式刚架抗风优化具有较好的健壮性和计算效率. 相似文献
53.
为了解大跨度悬索桥临时连接件在强风作用下的受力机理和性能,以西堠门大桥为例进行分析,在考虑抗风因素的前提下,研究该类桥梁临时连接件的设计方法和布置方案.采用整体模型分析临时连接件的工作机理,获得不同位置临时连接件拉杆轴力分配率;将各施工阶段梁段的风致内力转换为各临时连接件的轴力,并以此为作用荷载,采用弹塑性分析方法对临时连接件承载板进行局部受力计算.根据临时连接件受力特点,提出采用圆形钢板对承载板局部进行加固的措施,及在内力较大的梁段区域按需增加临时连接件数量的优化布置方案;对于北塔、南塔处已架设梁段,还增加了梁段间的马板.通过实际应用,验证了临时连接件优化方案的正确性及有效性. 相似文献
54.
临吉高速公路壶口黄河特大桥桥址区为山区峡谷地形,风环境极为复杂,而该桥桥墩墩高为特高墩,施工中长悬臂持续时间长,施工中可能遭遇的极端不利气候条件的概率较大,施工中面临的风险较大;为此在施工过程中采用了多种抗风稳定措施,如提前完成了左右幅墩顶系梁的施工,在1#墩主梁小里程悬臂端、4#墩主梁小里程悬臂端进行了安装了缆风绳、将左右幅主梁悬臂端翼板横向联系起来等工程措施,提高了桥梁在施工期间的稳定性能,顺利通过了冬歇期及后期施工期间河谷大风的考验,没有出现安全风险,整体应用情况良好,可为其他同类和类似条件下桥梁施工期间的抗风提供参考和借鉴。 相似文献
55.
采用节段模型风洞试验的方法对某峡谷底斜拉桥---西藏迫龙沟斜拉桥的抗风性能进行了改善研究。首先,借助于地形风洞试验结果获得了桥位处风攻角和风偏角大小,并确定了大桥颤振检验风速和颤振试验的风攻角范围;然后,考察了大桥原方案的颤振稳定性并通过气动措施改善了原方案的颤振性能;最后检验了施加气动措施前后大桥涡激共振特性。研究结果表明:峡谷底大跨度桥梁的设计基准高度可参照桥面高度确定,但有必要进行地形试验确定桥位处风攻角和风偏角的实际情况;迫龙沟大桥颤振稳定性出现了±3°和0°风攻角下满足要求而5°风攻角下不满足要求的现象,因此峡谷底大跨度桥梁颤振稳定性检验只进行《规范》建议的风攻角试验可能存在安全隐患;颤振性能改善措施选取时,应考虑斜风的不利影响,确保大桥有足够的颤振稳定性安全储备。 相似文献
56.
采用空间有限元模型分析荆岳铁路洞庭湖大桥主桥在成桥运营状态和施工全过程中的动力特性,评估主桥抗风安全性能。分析表明,中塔外边的长索对约束中塔纵桥向位移有一定的作用,过渡墩、辅助墩对主梁的横向和竖向振动的制约作用比较明显。主梁为钢桁梁,扭转刚度大,各工况的主梁弯扭耦合颤振和分离流扭转颤振的临界风速均超过了各自的主梁颤振检验风速,满足抗风安全性要求。 相似文献
57.
随着交通业及旅游业的发展,近年来不断出现桥梁在满足其交通运输功能的前提下同时开发诸如旅游等方面的其他可利用功能,导致结构气动外形及透风率发生显著变化。该文以某主跨1 088 m的双塔单跨钢桁架悬索桥为背景,通过全桥气弹模型风洞试验对其抗风性能进行重新评估,在研究结构抗风稳定性的前提下评估行人舒适度问题。结果表明:基于景区开发的桥梁气动外形改变前后结构动力特性几乎不变,且均未发生涡激振动及颤振等空气动力失稳;气动外形改变后结构横向及竖向的静风位移响应明显增大,在扭转方向二者存在一定差异但没有显著的规律性;基于景区开发的桥梁气动外形改变导致结构竖向抖振响应减小,但横向及扭转抖振响应均显著增大,经计算,结构舒适度满足设计要求。 相似文献
58.
大跨度刚构桥悬臂施工状态的抗风性能研究 总被引:8,自引:1,他引:7
以主跨为190m的预应力混凝土三跨连续刚构桥作为研究对象,通过气弹模型风洞试验,讨论了平等两幅迎风侧梁与背风侧梁的6分力特性,不同风向偏角对刚构桥风致响应的影响,然后,结合试验结果和数值计算,比较分析了横向连系对平等两幅梁风致响应的抑振作用,分析表明,对于由平等两幅箱梁组成的大跨度刚构桥,其悬臂施工时将两梁横向相连对减少结构的风振横向响应是十分有效而便利的。 相似文献
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