基于缩尺模型的玄武岩纤维布加固桥梁抗弯性能试验

以一座主跨径为20m的5孔钢筋混凝土简支梁桥为实例,基于相似理论按照几何尺寸比CL=1/4设计了T形主梁的9片缩尺模型梁,试验共分为3组,探讨了不考虑二次受力情况(试验2)与考虑二次受力情况(试验3)下对梁体进行贴BFRP布加固后构件的极限承载力、裂缝开展、BFRP布应变及最终的破坏模式等相关力学特性,并与未加固对比梁...     

沥青混凝土拌和设备V形板的结构改进

应用有限元方法分析了沥青混凝土拌和设备原有V形板在工作过程中的变形情况和内部耦合应力分布情况,并提出了一种改进方案.根据有限元计算分析及实际改造结果表明,新方案能够大大减少工作过程中的变形及最大耦合应力,延长其使用寿命.     

小流域公路桥涵设计流量计算方法研究

小流域公路桥涵设计洪水流量是确定小桥涵孔径、类型及建筑形式的主要依据。目前,我国有关小流域公路桥涵设计流量的计算方法仍然停留在20～30年前的水平。详细介绍了国内公路部门已有的小流域公路桥涵设计流量计算方法;然后对径流形成法和暴雨推理法的优缺点进行分析;在此基础上对已有方法进行改进,最终形成较为完善的小流域公路桥涵设计流量计算方法。     

横向偏位对截面不对称槽形PC梁受力的影响

为了研究梁体横向偏位对截面不对称PC （prestressed concrete）开口薄壁梁顶推施工的影响,并提出合理纠偏阈值,以世界首例顶推施工的不对称截面槽形梁——天津第二大街跨津山铁路立交工程为背景,利用有限元软件ANSYS建立实桥模型,研究槽形梁在最不利状态下未发生横向偏位时受力状态,在此基础上以满足安全落梁的横向偏位距离为最大偏位距离,分析不同横向偏位方式对梁体受力的影响. 研究结果表明:槽形梁在未发生偏位时横截面受力不均衡,而平动向右偏位方式加剧受力的不均衡;梁体以最不利偏位方式偏移96 mm后,槽型梁整体内力变化值较小,且下一步顶推后可以安全落梁. 因此,认为顶推施工中,横向偏位纠偏阈值可适当放宽至96 mm.      

解析型Timoshenko梁有限单元

为提高深梁结构内力及变形的计算精度和效率,以Timoshenko梁理论为基础,建立了深梁位移控制方程,进而构造了深梁挠度、截面弯曲转角和剪切角的解析位移形函数. 采用势能原理建立了深梁的势能泛函,利用势能变分原理得到了解析型单元列式,进而给出了解析型单元总刚度矩阵,将其与理论解、插值多项式深梁单元进行对比分析. 结果表明:构造的解析型单元只需划分为一个单元即可保证计算的深梁挠度和转角与理论解一致,采用插值多项式单元确定的挠度和转角与理论解的相对误差最大可达到19.785%. 同时,为验证剪切变形对深梁位移影响,将构造的单元与Euler梁单元的计算结果进行对比. 对比表明:对于承受均布荷载作用的悬臂梁,基于Euler梁计算的位移与基于Timoshenko梁理论构造的解析型单元计算的位移偏差可达到50%;对于承受端部集中弯矩作用的简支梁,基于Euler梁计算的位移与基于Timoshenko梁理论构造的解析型单元计算的位移偏差可达到10.769%. 本文构造的单元满足了高精度、高效率的要求;该解析型梁单元可适用于浅梁分析,且不存在剪切闭锁的问题.      

铁路大跨T形刚构桥车桥耦合振动与动力性能

为探究铁路大跨T形刚构桥车桥耦合振动特性与动力性能,以宜万铁路马水河大桥为工程背景,建立桥梁空间杆系有限元模型以及包含31个自由度的车辆模型,进行车桥耦合振动计算分析.通过动载试验测试桥梁的自振特性,并测试列车以不同速度通过桥跨和以一定速度在特定位置制动时桥跨结构的动应变、动位移以及加速度等动力响应.依据动载试验与车桥耦合振动计算综合分析马水河大桥的动力性能.研究结果表明:车桥耦合振动计算结果与实测结果吻合较好,桥梁结构动力响应满足规范限值,该桥具有良好的横向、竖向刚度与动力性能;实测桥跨结构及墩顶动力系数最大值为1.08,桥梁结构受行车及制动的动力作用不明显;列车的动力响应随车速的提高而增大,但均满足规范限值,具有良好的安全性与平稳性.      

南昌生米大桥辅航道桥设计与施工

以南昌生米大桥辅航道桥为例,介绍T形刚构上、下部结构的设计与施工,为今后中等跨径刚构桥梁安全、经济、合理的设计提供有益参考。     

无粘结部分预应力混凝土I形组合梁设计与施工

介绍了无粘结部分预应力混凝土的结构特点,并结合无粘结部分预应力I形组合梁的设计、施工及试验,证明该结构性能良好、施工方便、经济合理,在桥梁工程中具有广阔的应用前景.     

EQ6100发动机上碗形塞的作用与检修

东风EQ6100发动机缸体上装有8个碗塞(又称水堵)。在缸体右侧(即进排气歧管)下部,平行排列有5个(Φ52毫米);前后端面各有一个(Φ56毫米,修理用的Φ56.2_(+0.20)~(+0.10)毫米)。这些碗形塞孔的设计有利于清除缸体水套形砂,装上碗形塞后,将保持发动机缸体冷却水的密封。凸轮轴后端缸体座孔上的碗形塞(Φ56毫米),则用