某车型前副车架异响问题解析

针对实车底盘异响问题,运用零件核查和拆解方法确定异响发生在副车架与右下摆臂连接处,采用系统图分析造成异响的影响因素,并明确副车架槽口尺寸超差为产生异响的要因。通过关联图,进一步分析确定冲压成形镶块定位销缺失、整形镶块磨损及出厂检查不合理等为主要末端因素。通过改善冲压模具镶块、焊接模具定位及优化检查方法等手段,能有效改善前副车架异响问题。     

液压转向系统功率键合图模型的研究

依据功率键合图原理,研究BZZ5型液压转向器和负荷传感全液压转向系统的建模方法。这种功率键合图模型较通常使用的传递函数和方块图模型更接近于真实的非线性的物理系统,并比传递函数和方块图使用方便,且便于修改,可用来对液压转向器及液压转向系统进行更有效的计算机仿真和优化设计。     

佳美换挡冲击

故障现象一辆2006款丰田佳美2.4车,装备U241E四速电子控制超级自动变速器,行驶里程4万km,客户反映换挡冲击大。故障诊断与排除用丰田原厂检测仪IT-II检测该车自动变速器及发动机系统,无故障码。查看该车行驶换挡时发动机及自动变速器系统数     

经典干道协调控制信号配时数解算法的改进

遵循最大绿波带设计理念,利用干道协调控制中的时距分析图,结合实际算例,对经典数解算法在理想交叉口间距取值范围的确定、通过带宽度的计算、最佳理想交叉口间距的选取、以及各交叉口相位差的设置上存在的问题进行深入剖析,提出了基于公共信号周期允许变化范围的理想交叉口间距取值范围确定法则,给出了一种新的通过带宽度计算方法,建立了一条新的最佳理想交叉口间距选取原则。算例分析表明,改进后的经典干道协调控制信号配时数解算法能确保干道协调控制系统获得尽可能宽的通过带宽度,计算得到的最佳公共信号周期与通过带宽度也更为准确有效。     

安装工艺

（上接2008年第五期） 管装 管子制作 管系放样 piping layout 按比例绘出船体型线、结构,并布置每一系统的管路及有关设备,根据此图通过计算求得管路的管段实际形状、尺寸、绘制加工用的管子零件图及管子安装图的过程     

有限群Cayley图的因子分解

从理论上证明了"有限可分群Cayley有向图为Hamilton图"的判定定理,同时证明了二面体群上二度Cayley有向图或为二个Hamilton圈的并或为一个有向Hamilton圈和一个二因子的并.并对著名的Holt图的Cayley图的因子分解进行了进一步探讨.     

网格应变分析在汽车尾门外板成型安全裕度的探究

文章通过网格应变分析技术,采用BLD和BSUFD两种板料,对尾门外板零件进行成型安全裕度探究。通过成形极限图和厚度极限图系统的分析零件的冲压安全裕度。结果表明：BLD和BSUFD板料的安全裕度分别为19.3%和24.1%,两种板料的安全裕度均能满足实际安全生产的要求。网格应变分析结果对冲压质量控制起到指导意义。     

双馈风力发电系统安全运行极限研究

文章参考火力发电系统发电机安全运行极限定义了风电机组发电系统安全运行极限的含义,分析了双馈风电机组有功无功调节原理,确定了双馈风力发电系统安全运行的限制条件、安全运行极限图的测试绘制方法和测试设备的布置方案。以某3.3MW机组实测安全运行极限图为例分析了其特点,讨论了其在海上及陆上风电场主动参与有功无功调节方面的应用方案,最大程度挖掘机组自身无功调节潜力。     

干线控制策略对宏观基本图特征影响研究

相比单交叉口控制,交叉口群协调控制策略的评价与优化方法尚不完善、控制参数优化原则尚不明确.基于宏观基本图(M FD)的研究发展,提出引用宏观基本图作为交通控制决策的评判手段,建立并分析M FD形态与交通控制参数(信号周期、相位差)的量变关系,以支撑信号控制决策.通过实测与仿真数据相结合的方式,验证了宏观基本图在上海张杨路的存在性,及宏观基本图形态对控制策略的敏感性.建立不同等间距的标准路网仿真模型,获取了M FD与控制参数的量变关系,并结合宏观基本图与路网评价指标(等效通行能力、自由流车速、延误等),分析了不同信号周期和相位差的适用条件.结果表明,路网等效通行能力并不单纯随周期的增大而增加,且存在使路网通行能力最大的"最佳"周期;路网自由流车速随信号周期的增加而减小.同步控制适用于交叉口间距较小(小于200 m)情况,续进控制适用于交叉口间距较大(大于300 m)情况.