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631.
632.
黄江华 《浙江交通职业技术学院学报》2011,12(3):1-4
针对目前公路中大量拓宽改造的空心板桥,通过计算旧桥及不同拓宽方式下旧桥各板的荷载横向分布系数,探讨其变化对桥梁结构的影响,并进行对比分析,以确定最优拓宽方案,为日后空心板桥拓宽改造提供理论指导。 相似文献
633.
哈尔滨市松北灌排体系及水生态环境建设一期发生渠10#(桥梁)工程为一新型的钢筋混凝土梁斜交自锚式悬索桥结构。该桥主梁的横梁均与纵梁呈斜交状态,对支架系统的稳定性以及施工过程中的技术控制要求较多。结合哈尔滨市松北灌排体系及水生态环境建设一期发生渠10#(桥梁)工程的施工,着重介绍了的施工中结构、张拉、索力等的控制技术内容。 相似文献
634.
高速公路装配式板桥上部结构早期病害分析 总被引:4,自引:0,他引:4
王东科 《石家庄铁道学院学报》2004,17(Z1):62-65
针对某段高速公路装配式空心板桥上部结构以桥面铺装损害为主要形式的早期病害,总结了病害的主要形式和表现特征,分析了其产生的设计、施工及养护管理方面的原因,提出了病害处理建议和避免同类桥型出现类似病害的预防措施. 相似文献
635.
为解决现有装配式空心板桥的铰缝病害, 提出了一种新型装配式倒T形空心板桥; 进行了跨径8 m的倒T形空心板桥足尺模型试验和非线性有限元分析, 研究了车辆荷载作用下倒T形空心板桥各组成构件的应力、挠度和裂缝分布等, 得到了倒T形空心板桥的受力机理与破坏模式; 对比了倒T形空心板桥与带门式钢筋空心板桥的受力性能, 验证了倒T形空心板解决铰缝开裂问题的有效性。研究结果表明: 倒T形空心板桥的破坏过程分为弹性阶段、空心板开裂阶段、现浇结构层混凝土开裂阶段和受拉钢筋与钢板屈服阶段, 其整体受力性能良好, 极限荷载是带门式钢筋空心板桥的1.4倍; Ω形钢板上方受拉区混凝土首先达到拉应力限值3.17 MPa, 是受力薄弱部位; 由于Ω形和L形钢板的设置, 现浇结构层混凝土开裂时, 与结构层等高度的各结合面处的法向和切向黏结应力均不会超过限值2.30和0.29 MPa, 避免了结合面的黏结失效; 与带门式钢筋的空心板桥相比, 倒T形空心板构造不会减小空心板的开裂荷载, 且新旧混凝土结合面开裂在空心板开裂之后, 可从根本上解决传统空心板桥在车辆荷载作用下铰缝先于空心板开裂的问题。 相似文献
636.
利用有限元软件对一座斜交曲线桥建立空间计算模型并进行受力计算,对其平面内位移进行了分析,阐述了斜交曲线斜拉桥产生平面位移的机理,研究了温度、混凝土收缩徐变、活载等不同类型荷载作用情况下平面内位移的变化规律,全面分析了斜交曲线斜拉桥力学特点和空间作用效应,可以作为其他斜交曲线斜拉桥设计分析的依据. 相似文献
637.
638.
为研究不同平面形式对高层建筑斜交网格结构受力性能及刚度退化的影响,开展了正八边形斜交网格结构模型的水平推覆试验,建立了平面形式为四边形、六边形、八边形、十二边形和二十四边形的斜交网格结构,并与四边形框筒结构模型进行对比,分析了平面形式对斜交网格结构侧向刚度、延性、内力、剪力滞后和屈服顺序等影响.研究结果表明:不同平面形式斜交网格结构模型的延性系数分布范围为4.27~5.22,随着结构平面边数增加,整体抗侧刚度逐渐增加,且延性越好,受力机理越合理;由于斜交网格结构主要通过斜柱传递轴力,剪力滞后效应明显比框筒结构小,随着平面边数增加,斜交网格结构受压翼缘部的剪力滞比由1.32降为0.82,平面形式为正六边形、正八边形、正十二边形、正二十四边形的斜交网格结构均较平面形式为正四边形时更接近于1.00;在斜交网格结构的水平推覆试验过程中,翼缘部与腹部相交区域的斜柱先屈服,塑性变形增大,再向翼缘部与腹部中部延展,随后沿结构底部向上扩展. 相似文献
639.
中小跨径的装配式板桥,大都采用板式橡胶支座,由于每片梁下的4个支座很难做到的均匀受力,引起桥梁上都结构的各种病害,经过对支座脱空现象的分析,找出原因。 相似文献
640.
为了改进高速公路上跨斜交桥梁在桥下产生的阴影效应的调控方法,从视觉参照系的角度对桥下视觉环境进行分析,建立基于驾驶人因的交通安全评价指标,并提出改进思路,即将桥下道路分为识别段、接近段、桥下段、驶离段,通过在路上设置醒目的限高架,路侧设置多频率、多尺寸的视线诱导系统,实现桥下弱视觉参照系增强和斜视觉参照系矫正,并根据道路设计速度、桥梁宽度及斜交角,确定阴影效应的调控方法。将改进后的交通工程设施应用到实际案例,结果表明高速公路桥下道路交通安全等级显著提升,证明了优化方法的有效性。 相似文献