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81.
为在常温养护条件下制备出高早强的超高性能混凝土(Ultra-high performance concrete,UHPC),系统研究不同组分、不同掺量的有碱速凝剂(低碱、高碱速凝剂分别命名为NA1,NA2)对UHPC力学性能的影响,利用扫描电子显微镜能谱(SEM/EDS)分析UHPC早期水化产物的微观形貌及元素组成,并就有碱速凝剂与UHPC的相互作用机理进行探讨。试验结果表明:UHPC强度发展规律受有碱速凝剂组分及掺量的影响明显,相比于NA2,NA1对UHPC的早期抗压、抗拉和抗折强度有显著的改善作用。NA1掺量在1%~3%时,掺量越大,早期强度越高,但后期强度损失越大。添加NA1能加快UHPC的水化反应,促进单硫型水化硫铝酸钙(AFm)的形成和钙矾石(AFt)向AFm转化,有效提高UHPC早期微观结构的密实性。NA2中的氟离子参与水化,所生成的CaF2晶体对C-S-H凝胶产生吸附、插层作用,同时较高的碱含量导致UHPC硬化浆体微结构的劣化,因而不利于UHPC强度发展。研究证实了有碱速凝剂制备高早强UHPC的可行性,为提升UHPC早期性能提供新的方向。 相似文献
82.
83.
介绍了一种新型的基于垂直扫描的精密三维工作台,由一个自带计量系统的二维工作台和一个垂直扫描工作台组成。当测量工件时,闭环控制系统控制二维工作台的位移,同时Z方向伺服电机和压电陶瓷驱动器驱动垂直扫描工作台去实现垂直方向上的精确定位。衍射光栅位移传感器用于探测垂直扫描工作台的垂直位移量。 相似文献
84.
《汽车工艺与材料》2021,(9)
针对1 800 MPa级超高强热成型钢板电阻点焊存在十字拉伸强度(Cross Tension Strength,CTS)力值不足的问题,采用在常规一段式电流焊接参数的基础上增加一段缓冷电流的双脉冲焊接参数进行改善,并通过正交实验,找到能够达成CTS标准的最佳缓冷式(双脉冲)焊接参数:预压20 ms,第一段通电时间420 ms,通电电流9 kA,冷却时间40 ms;第二段电流7.2 kA,通电时间400 ms,保压260 ms,电极头直径8 mm,电极压力4.5 kN,实现CTS提升约55%。进一步对两种焊接参数的断口形貌、CTS试验焊点失效模式、熔核与HAZ(热影响区)交界处磷/硫元素偏析以及焊接接头硬度与组织进行分析。结果表明,缓冷式焊接参数可以有效改善断口形貌呈现塑性断裂特征;缓冷电流可以消除第一段电流导致的第一熔核与HAZ交界处的磷/硫偏析;缓冷电流可以使熔核处硬度降低约30 HV,从而增加熔核的韧性,同时使HAZ软化区的宽度加宽约0.6 mm。 相似文献
85.
提出了一种船用钢T型焊接接头弯曲冲击性能的评价研究方法,通过落锤冲击试验进行了不同工艺参数下T型焊接接头弯曲冲击试验,确定了不同厚度T型接头的临界弯曲冲击高度.通过对临界载荷下发生断裂的T型接头进行能量分析来研究对T型接头弯曲冲击影响较大的焊接参数,利用扫描电镜分析8 mm T型焊接接头弯曲冲击后的断口形貌和形成机理,通过数值仿真来验证断裂过程和机理.研究结果表明:板厚3、6、8 mm T型接头的临界弯曲冲击高度分别为5、415、550 mm,随着板厚增加,接头弯曲冲击性能提升;在工艺评定参数范围内制成的同一厚度T型接头50°坡口角度试件弯曲冲击性能优于60°坡口角度试件;T型接头从焊缝中间区域发生断裂,随着断裂的扩展,材料韧性逐渐降低. 相似文献
86.
油底壳是变速器表面辐射噪声的主要来源之一。笔者为提高油底壳固有频率,采用形貌优化设计方法,考虑加工工艺,得出最优加筋设计方案。模态分析结果表明,优化后的油底壳前10阶固有频率均得到较大幅度提升。本研究可为变速器NVH性能优化提供一定技术参考。 相似文献
87.
建立了油石超精加工的运动模型和切削模型,对滚子表面形貌进行三维仿真模拟,用VB语言编程驱动AutoCAD2000将各参数改变时工件表面形貌进行计算机仿真.用VB语言编程驱动Excel绘图直观地表示出工件转动的圆周线速度、油石振动频率、油石振动振幅、油石切削量等参数变化对工件外圆表面形貌和油石超精性能的影响.通过计算机仿真为油石超精加工技术提供了理论依据,拓展了油石超精加工技术的应用前景. 相似文献
88.
89.
铜镍铍合金性能及断裂机理研究 总被引:2,自引:0,他引:2
本文研究了固溶时效后不同冷却方法对铜镍铍合金的硬度、电导率和冲击韧性的影响。在透射电镜和后描电镜上观察分析了合金析出的物的特征和冲击试样的断口形貌及断裂机制。讨论了析出物对合金性能的影响以及为断裂机制、冲击韧性与合金组织的关系。 相似文献
90.
45~#车轴钢疲劳性能试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
通过非金属夹杂物检验和室温拉伸试验,在确保材料的冶金质量和力学性能符合标准要求的基础上,进行旋转弯曲疲劳试验和断口分析,对45#车轴钢的疲劳性能进行研究。结果表明:与光滑试件相比,带有深度为0.75mm缺口的试件,其疲劳极限应力降低44%,其S—N曲线左段部分的斜率更大;其缺口敏感系数为0.79;表面应力集中是导致光滑试件萌生疲劳裂纹的原因;在有缺口的试件断口截面上存在多个疲劳源区,裂纹萌生在缺口的前缘,而且主要是由于缺口处应力集中所致;较大尺寸的非金属夹杂物也是导致车轴钢可能产生疲劳裂纹的启裂源。 相似文献