CFRP约束砼短柱轴心受压状态下的试验研究

碳纤维增强塑料(Carbon Fiber Reinforced Plastics)，简称CFRP，是一种新型的工程建筑材料，目前在土建工程中运用十分广泛．笔者对CFRP约束砼短柱在轴心受压状态下的力学性能进行了试验研究，并和普通砼短柱、普通螺旋箍筋短柱的力学性能进行了对比，对比试验表明：CFRP约束砼柱在轴心受压情况下，可以大大提高构件的承载能力，在工程中采用约束砼柱这一结构新形式和利用CFRP加固旧砼柱具有一定的参考价值。     

基于城市道路数据库的最短路径搜索

在智能交通的导航／动态路线诱导系统中，最短路径搜寻是其重要功能，根据城市交通路网建设的实际，研究了描述城市交通网络图的城市道路数据库的组织结构。在此数据结构的基础上依靠GIS技术的支持，采集了大量具体道路信息，采用Dijkstra算法实现了快速最短路径搜索。根据城市的交通状况对交通网络图的边值赋予不同的权值可实现最优路径搜寻。给出了在广州市电子地图上搜索的一个实例：一个包含61个交通路口的最短路径搜索结果的搜索时间约为2．2s。     

负载下CFRP约束混凝土应力-应变关系分析型模型

为研究负载水平对FRP(纤维增强复合材料)约束混凝土柱峰值应力和峰值应变的影响,根据32个CFRP(碳纤维增强复合材料)约束混凝土圆柱构件和16个CFRP约束混凝土方柱构件的试验结果,引入负载影响因子,对J G Teng提出的CFRP约束混凝土柱峰值应力和峰值应变计算公式进行修正.在此基础上分析了CFRP约束混凝土柱构件轴向-侧向应变关系,以J G Teng本构模型为主动约束关系,建立了负载下CFRP约束混凝土应力-应变分析型模型.研究结果表明:模型理论曲线与试验曲线接近,修正后的峰值应力和峰值应变与试验结果较吻合,圆柱构件的误差约10%,方柱构件的误差在15%左右.      

球-环-柱型式球面舱壁静强度及承载能力分析

以球-环-柱组合壳型式的球面舱壁结构为研究对象,分析不同几何形状下球面舱壁结构静强度及承载能力的特性.为表征球面舱壁扁平几何形状,初步提出"扁平度"的概念,借助结构有限元软件,对系列不同扁平度球面舱壁模型进行计算,分析其对结构静强度及极限承载能力的影响作用.研究表明:当球面舱壁扁平度较小(约小于0.2)时,过渡环段的内表面应力强度问题突出,容易产生塑性变形并扩展至整个过渡环段,并在过渡环区域发生破坏;当扁平度较大(约大于0.7)时,球壳区域出现弯曲应力,初挠度影响较为敏感,易在初挠度区域产生塑性变形导致结构失效;建议扁平度取值范围为0.35~0.55,对应球面舱壁极限承载能力相对较高.本文的研究结论可为球-环-柱结构设计提供参考.     

浙江省公路网车辆OD数据库管理系统开发研究

基于公路网OD调查数据现状管理与深度利用的需要,结合浙江省公路网车辆OD数据库管理系统的开发．对系统设计原则与开发平台、功能与框架、技术流程以及关键技术进行详细阐述,可为今后建立更科学和完善的数据库系统提供参考。     

FRP约束钢管组合柱轴压性能研究

FRP约束钢管组合混凝土柱是新兴的组合构件形式,其组成从内到外分别为内层钢管、中层填充混凝土以及最外层的FRP管.现阶段随建材资源的日渐枯竭,再生混凝土也得到越来越多的应用,为节能减排提供了一定的助力.本文通过替换一定比例天然骨料,得到再生混凝土填充层,进而制备FRP约束钢管组合柱试件,进行轴压试验测试.结果显示:相较...     

某乘用车A柱风噪仿真及优化

采用CFD(Computational Fluid Dynamics,计算流体动力学)方法对某乘用车型的A柱风噪性能进行数值模拟,得到了不同工况下A柱区域的气流分离结果。结果表明原方案的A柱气流分离明显,存在风噪风险。通过CFD方法提出多种优化设计方案,并对优化方案进行单因素和综合因素分析,得到最优方案,有效减小了气流分离,降低了A柱的风噪风险。     

基于北斗短报文的船舶连续轨迹传输压缩方法

本文开展基于北斗短报文数据传输压缩方法的研究.该压缩方法通过设计的短报文压缩编码规则,实现利用北斗卫星系统的短报文功能传输远离海岸船舶的连续轨迹.方法设计合理、简单易行、使用方便、传输快捷有效、性能稳定可靠、应用广泛,应用效果非常显著.     

基于声电类比法的管系气柱固有频率的计算

基于平面波动理论与电学系统方程的等价,建立管道气柱单元声学等效电路.采用MATLAB/SIMULINKL软件,通过谐振法对气柱系统进行电路仿真,得到其各阶固有频率,并与传递矩阵法计算结果相比较,误差很小,说明采用声电类比法计算气柱固有频率是有效的.     

什么原因导致了PC/UMS文件出错

最近巴拿马运河当局反映,某些船级社签发的PC/UMS文件存在一些问题,主要集中在三个方面:一是在PC/UMS文件中,误将锚链舱视为免除处所,在总容积(V)中扣除了锚链舱的容积;二是在PC/UMS文件第2页总容积明细中,经逐项累加,发现其总容积与69吨位计算书中所记载的总容积不一致;三是经实船核查,并核对69吨位计算书,发现没有对克林吊的起重柱以上的操控室、转盘和机房部分的容积进行丈量。