预应力屋架施工质量事故分析与处理

结合预应力屋架下弦杆件应用构件外部粘钢技术加固的实例，介绍了构件外部粘钢技术的应用情况和施工工艺。     

拉、弯组合下单边裂纹板的非线性有限元分析

在幂律非线性有限元基础上，以单边裂纹板在平面应变条件下承受拉、弯组合作用为例，给出了断裂参数：j积分、裂纹嘴张开位移δ由于裂纹的存在而引起的上下底面相对位移△c和相对转角θc的计算方法与算例，并对计算结果随影响因素变化的规律进行了讨论。     

粘弹性体发展方程关于热力学广义坐标的精确解

通过不可逆热力过程，可导出描述粘弹性行为的发展方程，且其精确解的性质在很大程度上依赖于热力学广义坐标所决定的系数矩阵的性质，即中性稳定平衡坐标和参加孤立系统熵增过程坐标的状况。对于热力学广义坐标的显解，当参加孤立系统熵增的坐标中存在一个中性稳态平衡坐标，并且，热力学广义以阶跃函数给出时，精确解中将出现与时间成正比的项；当部分阳坐标参加孤立系统的熵增过程时，在相应的各精确解的表达式中，热力学广义力将被相当热力学广义力所代换，而相应显解的形式保持不变。     

粘弹性体发展方程中关于热力学广义力精确解

通过不可逆热力过程，可导出描述粘弹性行为的发展方程，且其精确解的性质在很大 程度上依赖于热力学广义坐标所决定的系数矩阵的性质，即中性稳定平衡坐标和参加孤立系统熵增过程坐标的状况。对于热力学广义力的显解，当无中性稳态平衡坐标或中性稳态平衡坐标只出现在热力学广义阳坐标中时，显解有相同的表达式，如果这时只有部分坐标参加孤立系统熵增时，显解表达式中将出现热力学广义坐标的加速度项；当只有一个中性稳态平衡坐标出现在阴坐标中且热力学广义坐标以阶跃函数给出时，在所有热力学广义坐标都参加孤立系统熵增的条件下，显解中将出现与时间成正比的项；当中性稳态平衡坐标出现在参加孤立系统熵增的阴坐标中时，在所有阳坐标和部分阴坐标参加孤立系统熵增而不考虑中性稳态平衡坐标的数目的条件下，显解中将出现热力学广义坐标的加速度项。     

63Sn-37Pb钎料室温单轴循环时的变形行为

在室温下通过实验研究了63Sn-37Pb钎料合金在具有不同保持时间、应变率、应变幅值、应变-时间、加载波形及加载历史下的循环变形行为.研究表明:该钎料具有明显的应变率敏感性;其单轴循环变形的瞬态行为受到保持时间、加载波形以及应变幅值的影响;该钎料合金循环变形行为的加载历史依赖性不明显.     

轴对称弹塑性大变形有限元法在断裂局部方法中的应用

研究了断裂局部方法中测定材料的临界解理应力σ_u和威布尔指数m的方法。进行了16Mn钢的光滑试件和缺口试件的低温拉伸试验。测定了材料的应力-应变曲线和缺口试样的断裂载荷,编制了轴对称弹塑性大变形有限元分析程序。程序中大变形的分析采用了完全的拉格朗日方法,非线性方程组的求解采用了修正的牛顿法。计算了缺口试件的应力-应变场,编制了根据缺口试件的断裂载荷和有限元计算中得到的应力、应变场,计算m和σ_u的程序,测定了16Mn钢的临界解理应力σ_u和威布尔指数m。     

损伤弹塑性大变形本构方程

基于初始细观孔洞模型的分析，推导出各向同性／运动混合强化材料更为真实和简单的损伤演伦和弱化函数的表达式。将所得到的孔洞演化率和弱化函数嵌入新的增量型内时本构框架，并考虑损伤引起的塑性体积膨胀，得到了损伤弹塑性大变形内时本构方程，用相应的轴对称有限元分析程序，分析开有切槽的圆柱试件在切槽前缘的应力和损伤分布，得到与实验较为吻合的结果。     

高速公路隧道施工全过程三维弹塑性数值模拟

为了获得开挖过程中隧道结构体应力、应变和位移规律，以渝黔二期笔架山隧道北端洞口段实态建模，采用有限元程序对施工全过程进行了三维弹塑性数值模拟，并与现场实测数据进行了比较．研究结果表明，开挖对围岩影响较大的范围在开挖面四周5m以内，且上台阶开挖的影响大于下台阶开挖；围岩沉降和水平位移在开挖前已完成1／3；围岩塑性区位于开挖面前1．5m范围内，锚杆主要受本施工段上台阶开挖的影响．     

伏龙坪双层隧道弹塑性有限元分析

采用二维弹塑性有限元法，分析了在该施工方案下伏龙坪双层隧道各个施工阶段围岩和衬砌的受力状态，考虑材料的非线性特征，采用Mohr-Coulomb屈服准则及其关联流动法则，采用切线刚度迭代法求解平衡方程，对超过屈服点的应力进行应力调整．     

用土的弹塑性模型和有限元法确定桩的荷载—沉降曲线

讨论了由三轴固结构试验和三轴剪切试验结果确定弹塑性模型参数的过程，用有限元法计算钻孔灌注桩荷载与沉降的关系，并与现场载荷试验结果进行了对比。结果表明：在容许承载力范围内，计算沉降值与实测值较接近。