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991.
马慧君 《铁道标准设计通讯》2009,(7)
随着我国铁路重载提速的实施和铁路荷载的变化,既有线上一些桥梁由于原设计标准低出现了承载力不足的现象,旋喷桩由于施工工艺简单,适用范围广,不影响正常运营等优点,已成为施工首选方案。高压旋喷桩正式施工前在现场做试桩试验是其实施成功的关键,通过试桩以确定合适的泵压、水灰比、流量和转速等施工参数。通过工程实例,介绍高压旋喷桩的施工技术和工艺流程。 相似文献
992.
焦彦涛 《交通世界(建养机械)》2009,(17):119-120
工程概况
K216+780天桥为桥宽7.5m,交角90°的正交桥,桥长105.2m,共16孔。其中4#~12#墩立柱落在箱形拱上,0#、1#、15#、16#桩基础为φ1.Om挖孔桩270m/8根。两个拱座基础为中1.2m挖子L桩共432m/16根.O#、16样为桩式台,1撑、15群下部结构为中80cm圆柱墩共10m/4根.2#~14#下部结构为60cm×80cm拱座及拱圈上的立柱.共118.88m/24根。 相似文献
993.
994.
对于桩承式加筋路堤,加筋改变了路堤底面的变形形态,不可避免地将对路堤变形模式与土拱效应产生影响。为了深入分析加筋的影响,利用开发的多沉陷门(Multi-trapdoor)试验装置和椭圆钢棒相似土填料,开展未加筋桩承式路堤试验并得到不同参数组合下存在的3种变形模式,选取3种变形模式的代表性试验,开展相同参数条件下的加筋试验以及4种不同填料高度和3种不同加筋刚度的桩承式加筋路堤试验。通过粒子图像测速技术(PIV)和自制三点式载荷计准确测试得到全场位移及桩顶和桩间土压力。结果表明:加筋后,未加筋桩承式路堤的三角扩展型和塔形升高型变形模式转化为同心椭圆扩展模式,等沉面模式转化为同心圆等沉模式;2种变形模式之间转化的临界高度为1.5倍桩间净距,但等沉面的高度仅为67%的桩间净距;加筋对土拱效应发挥起到了双重作用,一方面,加筋减小了差异沉降,导致土拱效应发挥程度降低,另一方面,加筋改变了路堤变形模式,为"同心圆"土拱提供了稳定的拱脚,使得土拱效应发挥程度提高;在填料高度低,加筋刚度高的情况下,土拱效应发挥程度进一步降低;而填料高度高,加筋刚度低时,土拱效应达到了充分发挥所需的差异沉降,加筋对土拱效应有提高作用;张拉膜效应发挥程度随加筋刚度增大而提高,且随着桩间土下沉而提高,导致土拱效应减弱。 相似文献
995.
孙胜臣 《铁道标准设计通讯》2008,(12)
为减小暗挖施工对既有桥梁短桩的环境影响,北京地铁10号线国贸站通过采用复合锚杆桩对既有桥梁短桩进行加固隔离围护,以达到减小桥桩沉降的目的,介绍复合锚杆桩的施工工艺。 相似文献
996.
结合几座大桥钻孔桩基础承载力出现不足的实例,对现行"桥规"中有关桩基承载力计算方法进行剖析,揭示现有设计与施工技术方面的错误观点与理念,指出现行"桥规"中单桩承载力计算基本理论存在不足,建议修改现行"桥规"。在对桩-土相互作用和桩在土中的荷载传递原理进行详细分析的基础上,提出要重视临界深度与有效桩长的概念、摩阻力与端阻力相互影响、地基土的抗剪强度并不是桩的承载力、桩上表皮摩阻力沿桩长分布不是矩形分布等观点;提出可用于计算超长大直径桩单桩承载力的"混合荷载传递法"和"公式直接计算法",供工程实践中试用。 相似文献
997.
998.
999.
CFG桩复合地基桩土应力比计算与影响因素分析 总被引:4,自引:2,他引:2
基于目前对带垫层的复合地基桩土应力比计算理论的研究不够完善和为了满足工程实际中桩土应力比计算的需要,从单元变形模式出发,综合考虑桩体的负摩擦阻力、桩顶刺入垫层和桩端刺入持力层的情况,并将土层按等沉面的位置分为上下两层土体,采用简化和收敛的方法,导出带垫层的CFG桩复合地基桩土应力比的计算公式.运用该方法对桩长为6.8~7.6 m的CFIG桩复合地基进行计算得到的等沉面位置位于距桩底0.6~0.7的桩长处,应力比值在14~19.计算值与现场试验结果吻合较好,说明该计算方法能满足实际工程计算的需要,适用于刚性桩复合地基的桩土应力比计算.运用该分析方法对桩土应力比影响因素的分析表明:选择合理的桩间距、桩径、桩长和垫层材料能充分发挥CFIG桩复合地基的承载能力. 相似文献
1000.