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381.
382.
以目前世界上最大跨度的某钢桁梁斜拉桥空间钻石形桥塔为依托,对目前世界上首台万吨米级W12000-450型塔吊的附墙设计及附墙与钢塔的耦合作用进行系统研究。基于桥塔的施工工艺及现场结构布置,确定了塔吊的位置及附墙布置。通过建立桥塔与塔吊的施工阶段有限元模型,确定出塔吊附墙对钢塔的最不利荷载。在此基础上,利用钢塔T5节段局部分析有限元模型,对塔吊附墙与钢塔耦合效应进行分析。基于附墙对钢塔的作用效果分析,提出了钢塔T5节段的局部加固方案,对其加固效果进行了分析。研究表明:在最不利塔吊附墙荷载作用下,钢塔T5节段局部最大Mises应力为335 MPa,大于其材料容许应力312 MPa,需要对其进行局部加固。加固后,钢塔T5节段局部最大Mises应力降低至185 MPa,局部应力和变形均满足要求。 相似文献
383.
针对鸡鸣三省大峡谷人行玻璃斜拉桥的景观性设计要求,提出鸭蛋拱形桥塔的三岔形人行景观玻璃斜拉桥设计方案,引入鸭蛋拱形桥型和带有圆形观光天井的三岔形曲线桥面这两种空间曲线设计元素,同时可大幅提升鸡鸣三省大峡谷景区的人文内涵。结合实际工程,进行工程参数设计;建立MIDAS有限元分析模型,进行静力分析和模态分析研究,验证鸭蛋拱形桥塔的三岔形人行景观玻璃斜拉桥具有良好的受力性能。 相似文献
384.
为探讨200m跨径范围内波形钢腹板部分斜拉桥的适用性,采用有限元分析,对比研究了跨径布置相同、承受荷载能力相当的波形钢腹板部分斜拉桥、混凝土部分斜拉桥、波形钢腹板斜拉桥和波形钢腹板连续刚构桥4种结构形式桥梁各主要构件的受力性能。结果表明:波形钢腹板部分斜拉桥主梁的结构形式及受力特性介于波形钢腹板连续刚构桥和波形钢腹板斜拉桥之间,更接近于连续刚构桥;与同跨径混凝土部分斜拉桥相比,波形钢腹板部分斜拉桥自重减轻,主梁结构更轻型化;混凝土部分斜拉桥与斜拉桥的界定方法和斜拉索容许应力的取值方法同样适用于波形钢腹板部分斜拉桥。 相似文献
385.
平潭海峡公铁两用大桥元洪航道桥为主跨532m的双塔钢桁混合梁斜拉桥,钢梁主桁为N形桁架,桁宽15.0m,桁高13.5m,标准节间长14.0m。桥塔墩顶钢梁共7节间,在工厂分为4个节段整体加工成两节间全焊结构,海上运输至墩位处后采用浮吊架设。采用墩旁托架辅助架设钢梁,托架在工厂制造成整体,浮运至墩位,利用大型浮吊整体安装。墩顶钢梁采用大型浮吊分节段吊装至航道桥边跨侧墩旁托架,采用连续千斤顶滑移及三向千斤顶精调就位,实现了在复杂海洋环境下斜拉桥钢梁墩顶段及施工辅助设施模块化、装配化和标准化施工。 相似文献
386.
387.
388.
为探究山区单塔倾斜式斜拉桥的地震反应特点,首先,基于Midas Civil 2019软件平台,建立了三维有限元模型;其次,结合桥梁场地条件进行了地震动反应谱的选取,并利用非线性时程分析法研究了桥梁的地震响应规律;最后,对结构的稳定性作了进一步研究。结果表明:纵桥向地震作用下弯矩MY更控制地震需求,横桥向地震作用下弯矩MZ更控制地震需求;相较桥塔截面,纵桥向地震激励下桩基截面的横向弯矩MY更控制结构设计;桥塔、桩基截面的能需比均大于1,各截面均未进入塑性损伤状态;成桥状态下最低阶纵向失稳模态的稳定系数为11.23,结构稳定系数较高,稳定性能良好;地震作用下支座反力出现负值,结构可能会产生支座脱空现象。因此,针对此类桥梁,应更加注重结构支撑体系及减震措施的合理选取以适应地震需求变化,来进一步提升桥梁整体韧性。 相似文献
389.
<正>奥卡万戈河大桥(Okavango River Bridge,见图1)位于博茨瓦纳莫亨博市,是一座双塔斜拉桥,全长1 161m,主桥跨径布置为(100+200+100)m,两侧引桥分别长605.5m和155.5m。主梁采用钢梁,横向由2片箱梁组成(见图2),梁高2m。2座钢桥塔高54m,总重约4 400t, 相似文献
390.
对于具有主、副塔和分段索的多段索异形塔斜拉桥,塔和索相互作用影响较为复杂,特别是施工阶段的索力计算更为繁琐,其索力计算难点体现于多段索间的相互影响及桥塔刚度随塔间索索力的变化而改变.为研究该类桥施工监控中的索力控制问题,以多段索异形塔斜拉桥为研究对象,对比了正装、倒拆等计算方法后,采用无应力状态法建立Midas模型进行... 相似文献