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281.
对高速公路进行不中断交通改扩建时,因左右幅施工进度不同步引起车流在不同路幅间转换,形成转序段。文中以山东省某“四改八”高速公路改扩建工程为研究对象,根据由几何线形模型和换道模型推导的转序段中央分隔带开口长度,结合设计单位的推荐值,确定转序段中央分隔带开口长度范围,在此基础上构建微观仿真模型,以行程车速、延误、冲突率为评价指标进行仿真分析,结果显示最优转序段中央分隔带开口长度为100 m;以路段整体服务水平为评价指标,构建不同中央分隔带开口间距下路段服务水平计算模型,计算得中央分隔带开口间距以3 km为宜,最好不小于2 km。 相似文献
282.
283.
284.
为合理确定边坡滑塌治理中坡率过渡段长度,提高边坡整体安全性、稳定性,保证道路运营能力。基于路基边坡过渡段设计实际情况,首先,科学确定边坡过渡段模型假设条件;其次,构建坡率过渡段设计模型;最后,通过几何法对模拟结果实施分析。通过实际工程应用表明,针对地质条件良好的边坡采用此模型进行模拟计算,可准确获得边坡滑塌治理的坡率过渡段长度,相关研究成果可为后续同类工程施工提供参考。 相似文献
285.
高桩码头设计是按弹性支承刚性梁法计算横向分力在各排架上的分配。但随着大直径桩的应用,桩基的水平刚度可比过去传统的小直径方桩增大许多倍,有些特殊的长分段码头其分段长度与平台宽度之比很大,是否无论码头分段多长、平台多窄、桩基如何选型及布置都能按刚性梁法计算分配排架横向分力?对此进行研究,解决了以下2个问题:1)在什么条件下可采用刚性梁法,在什么条件下应采用弹性梁法;2)当平台截面与排架水平刚度一定时,分段超过多少跨后,对减小排架承担的船舶撞击力或系缆力影响不大。有助于设计判断采用哪种计算方法,并从有效减小排架横向分力的角度上考虑确定不宜超过的分段跨数,可供设计参考。 相似文献
286.
根据IEEE组织的估计,2005年汽车的平均用电会达到2kW。一般认为,受输出电流的限制,目前的14V电气系统最大的发电能力是3kW,考虑到峰值耗电,很难再增加新的汽车电器。由此,人们想到的是将电压等级提高到42V。在车辆电压等级提高到42V时,人们想到的是先将耗电较大的汽车电器42V化 相似文献
287.
城市快速路进出口多选用先进后出的形式,而“入口-出口”的规范要求最小间距最大,在实际设计过程中常出现不满足规范值的要求。本文对“入口-出口”间距进行分析,其由变速车道长度、交织长度和安全距离组成,分别对加减速车道、过渡段长度、交织长度、安全距离进行计算,得出“入口-出口”的最小间距,给出相对合适的最小间距要求。对于不同间距的条件下,提出相应的处理措施。 相似文献
288.
依托仁沐新高速公路平乐互通顺层边坡治理工程,采用二维有限元模型对坡体位移及应力进行数值模拟,给出首次破裂长度的确定方法;并进一步研究岩土体力学参数及边坡几何尺寸对首次破裂长度的影响规律。研究结果表明:塑性区破坏长度即顺层边坡的首次破裂长度;边坡稳定性越差,首次破裂长度就越大;滑面黏聚力和内摩擦角与首次破裂长度负相关,滑体弹性模量、滑面弹性模量、滑体厚度及滑面倾角与首次破裂长度正相关;其影响权重为:滑面倾角>滑体厚度>滑面内摩擦角>滑面黏聚力>滑面弹性模量>滑体弹性模量。 相似文献
289.
大跨度悬索桥最明显的特征是几何非线性,精确计算主缆的无应力长度下料长度是整个悬索桥施工控制中最关键的步骤之一。根据锚跨、散索鞍、主索鞍的一般构造特点和主缆各索股在该处的空间几何位置,分别给了主缆各索股在锚跨、散索鞍、主索鞍处的修正方法,编制相应的程序求解,并通过实例计算验证该修正方法的正确性。此外还分析了影响主缆无应力长度的因素。在考虑泊松比的情况下,通过公式推导得出面积变化率的计算公式。通过计算公式可以得出在施工过程中主缆面积变化很微小,可以忽略面积变化对主缆无应力长度的影响。分析结果可为以后大跨度悬索桥主缆无应力长度修正计算提供参考。 相似文献
290.
《山东交通学院学报》2016,(2):44-48
针对辛泰铁路电气化改造工程中锚杆的实际设计情况,在试验室模拟实际设计和灌浆施工的锚杆粘结性能与密实性能试验。典型荷载-滑移曲线分析结果表明,锚杆锚固长度和粘结力满足工程使用要求,具有很大的可靠性。时域信号分析结果表明,锚杆灌浆密实度大于90%,满足锚杆锚固质量等级要求。 相似文献