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81.
预应力混凝土连续梁桥/连续刚构桥预应力损失过大,导致了桥梁结构过早的失效或破坏。文中通过预应力混凝土结构设计中弯曲孔道接触应力分布形式的理论分析和预应力摩阻损失的试验,指出了现行弯曲孔道有效预应力计算公式的弊端;同时,通过对孔道内预应力束受力模式的探讨,揭示了纵向张拉力作用下预应力束接触位置相对改变而引起预应力弯曲孔道摩阻损失增加的现象。 相似文献
82.
王明新 《船舶标准化工程师》2013,(5):53-56
阻尼型尾轴承是在普通水润滑尾轴承的基础上,在后尾轴承衬套外增加一层阻尼材料,通过阻尼层的变形,实现减小由螺旋桨重力悬臂作用引起的"边缘效应",增大尾轴与尾轴承的接触面积,降低最大接触压力,改善润滑性能的目的。文章采用ANSYS有限元方法,分别对三种阻尼型轴承和普通尾轴承进行建模仿真计算。计算结果表明,随着阻尼层厚度的增加,轴承与尾轴接触面积扩大。与普通尾轴承相比,最大接触压力降低了26.03%,为解决尾轴承"边缘效应"问题提供了理论支持。 相似文献
83.
84.
主从动链轮压力缸中合适的油压最终产生锥面链轮接触压力,若接触压力过高,会降低传动效率(就像我们把变速自行车的链条调得过于太紧一样);相反若接触压力过低,传动链会打滑,这将损坏传动链和链轮。因此机械式扭矩传感器的目的就是根据要求建立起尽可能精确、安全的接触压力。液力/机械式扭矩传感器集成于主动链轮1内,静态和动态高精确度地监控传递到压力缸的实际扭矩,并建立压力缸的正确油压。同时根据扭矩传感器的状态也可以计算出发动机输出扭矩。 相似文献
85.
本文在对轮轨非赫兹接触计算程序进行开发的基础上,用该程序分析计算了我国货车作用21t、23t、25t 轴重情况下的轮轨接触应力、接触面积,并在 JD—1型轮轨模拟试验机上对非赫兹接触理论计算结果进行了试验验证。通过理论分析与计算结果比较得出:轮轨接触应力宜用非赫兹接触理论计算而不宜用赫兹接触理论计算。 相似文献
86.
弹性链型悬挂高速接触网参数的选取研究 总被引:2,自引:0,他引:2
研究目的:为研究弹性链型悬挂高速接触网参数对受电弓/接触网系统动态性能的影响,采用三维接触网模型和质量-阻尼-刚度受电弓模型,对时速350 km弹性链型悬挂高速接触网/受电弓系统进行仿真计算和分析.考虑到接触压力和运行的安全性,对不同的动态仿真结果进行比较,据此选取合适的高速接触网参数.研究结论:通过研究表明,应优先采用120 mm2镁铜合金接触线,张力不宜小于27 kN;承力索采用120 mm2铜合金绞线,张力约为23 kN;跨距取55~60 m;结构高度取1.4~1.6 m;弹性吊索张力不小于3.5 kN;弹性吊索长度取16 ~18 m;支柱吊弦间距约为4.5 m;接触线坡度应控制为0;尽量避免波长为吊弦间隔2~6倍的接触线不平顺. 相似文献
87.
88.
针对滑动摩擦的研究现状及存在的问题进行了简单叙述,将离散元理论引入滑动摩擦研究,应用基于该理论的三维颗粒流数值模拟软件(PFC3D)建立了滑动摩擦模型,重点分析了接触压力、表面粗糙度和相对滑动速度等因素对滑动摩擦系数的影响,模拟结果与经典摩擦理论结论进行了对比和讨论,最后给出了进一步研究的一些建议。 相似文献
89.
90.