浮环轴承转子系统动力学特性模拟计算

首次将散体单元法引入到浮环轴承转子系统的动力学建模中,并开发了相应的系统动力学特性模拟计算程序。利用程序计算了浮环与轴颈的转速比,通过与试验结果的对比,验证了本模型的正确性。     

滚动阻力及米其林绿色轮胎

在汽车车轮滚动时,轮胎和路面都会发生一定的变形。由于轮胎内部摩檫产生的弹性迟滞损失,要消耗一部分能量,而路面发生变形也要消耗一部分能量,加上车轮轴承也有摩擦,这几种由于车轮滚动而消耗的能量,就构成了车轮滚动时的阻力,我们把它称为滚动阻力。由于车辆运行所需的能量是由燃油燃烧提供的,因此降低轮胎的滚动阻力就能节省燃油消耗。从而减少CO2和其它温室气体的排放。     

发动机大修后出现异响

故障现象：一辆EQ3208G型自卸汽车,搭载EQB210—10型发动机。该发动机由于2缸和4缸的连杆轴承上、下瓦重叠,造成轴颈过度磨损而进行了大修,大修后发动机运转时出现异响,更换了四配套及凸轮轴、曲轴总成后再试车,异响声依然存在。     

浅谈摩托车曲轴箱、轴承类工具（1）

a）万用开箱拉力器的结构和制作 万用开箱拉力器主要由拉臂、拉杆、螺杆、箱壳连杆组成。箱壳连杆用钢板切割而成,也可用条形钢材弯制而成。杆上的长槽能适应箱壳上各种不同距离的螺钉孔的需要,用螺钉把连杆紧固于箱壳上;连杆中间安装拉杆,用螺纹连接。     

不同浸深比半浸式螺旋桨动态力试验研究

为了探讨半浸式螺旋桨的动态性能,利用六分力天平测量不同浸深比下半浸式螺旋桨的非定常力,分析浸深比对半浸式螺旋桨动态力的影响,并探讨半浸式螺旋桨受力在水平面和垂直平面上的方向性.试验结果表明,在合适的浸深比下,可以减小半浸式螺旋桨各分力的波动,改善半浸式螺旋桨的操纵性能.     

高速列车轴箱弹簧载荷特性与疲劳损伤

以某型高速列车轴箱弹簧为研究对象, 通过载荷标定方法制作了弹簧载荷测试传感器, 安装于动力转向架, 通过在线路测试得到了轴箱弹簧载荷时间历程; 结合车载陀螺仪信号, 分析了启动牵引、制动停车、高低速直线、进出坡道、曲线通过等典型工况下的轴箱弹簧载荷特性; 根据轴箱弹簧载荷的变化特点, 将测试载荷分解为趋势载荷和动态载荷, 并在统计基础上给出轴箱弹簧一定运用里程下的载荷谱, 确定了载荷幅值与载荷作用频次的对应关系, 根据损伤一致性准则, 分析了载荷谱各级载荷造成的损伤比重与轴箱弹簧疲劳损伤随列车运行速度增大的变化规律。分析结果表明: 轴箱弹簧载荷与应变呈线性关系, 其传递系数为9.45×10-5 kN-1; 与非动力侧轴箱弹簧相比, 动力侧轴箱弹簧载荷幅值变化受电机扭矩载荷的影响较大, 在列车启动阶段, 电机输出扭矩达到最大值, 动力侧与非动力侧轴箱弹簧的载荷分别为-7.42、1.26 kN; 列车速度由240 km·h-1增大至350 km·h-1时, 轴箱弹簧趋势载荷由-0.6 kN变化至-2.0 kN, 最大动态载荷由1.53 kN增大至1.86 kN, 增大了22%;动力侧轴箱弹簧在列车低速、高速运行时所产生的疲劳损伤比重分别为0.79、0.75;列车运行速度提高会使轴箱弹簧高幅值载荷产生的疲劳损伤比重略有降低, 这与非动力侧疲劳损伤比重分布特点相吻合; 动力侧和非动力侧轴箱弹簧疲劳损伤随着列车运行速度增大均呈现出先减小后增大的变化趋势, 在列车速度为300 km·h-1附近时达到最小疲劳损伤, 动力侧与非动力侧轴箱弹簧的疲劳损伤分别为0.110、0.004。      

机车轴承部件润滑材料有效性的声发射测定法

声发射诊断方法可以在轴承部件不解体情况下可靠地测定其润滑材料是否足够 ,并评价轴承部件有无润滑故障。采用这种方法可以使轴承部件修理时的润滑材料加注工序从原来的定期修过渡到状态修 ,不仅节约了润滑材料 ,而且在绝对保证安全运行的条件下延长轴承部件的工作寿命     

修形圆柱滚子轴承滚子凸度量设计

用有限元方法对圆柱滚子轴承的修形滚子的凸度量进行了研究,分析了凸度量对接触应力和等效应力的影响,结果表明,修形滚子降低边界应力集中的效果不但与凸度量有关,而且还与轴承所受载荷大小有关,因此,设计凸度量时必须考虑轴承的实际载荷工况.     

HXD3C型机车辅助风机轴承故障的防控与分析

库尔勒机务段配属的HXD3C型机车因运用区段自然环境恶劣、牵引负荷大等因素,辅助风机轴承故障问题突出,给铁路运输组织造成严重干扰,为预防故障的发生,一方面在机车修程时使用手持机械状态综合检测仪对辅助风机轴承进行检测,另一方面通过研制辅助风机轴承在线监测系统,分析机车运行工况下辅助风机的运行状态,对风机轴承的运行状态和风机叶轮运转是否平衡等方面进行检测和故障警示,以满足预防辅助风机故障,提高风机的运行安全性和可靠性,保证风机能满足机车安全稳定运行的实际需要。