红层泥岩土邓肯-张模型参数试验研究

针对遂渝铁路代表性红层泥岩土,进行了四种围压下压实度为95％试样的三轴试验,并通过霍尔效应传感器精确测定了试样的轴向与径向应变、体变等;进行数据处理后,确定了邓肯-张模型的相关参数,为红层泥岩路基应用邓肯-张模型进行沉降变形的数值计算提供了依据。     

支承在极软岩上大直径桩的桩长计算探讨

软岩具有"非土非岩"的特点.文中结合软岩工程设计实例,对其分别进行了摩擦桩、嵌岩桩计算.根据计算结果,认为按摩擦桩设计更符合软岩嵌岩桩工作原理:当嵌岩深度与桩径的比值大于5时,桩底端阻力可以提供一些作用,但比例不大,应该小于10%以内;当嵌岩深度与桩径的比值大于10时,桩底端阻力不能发挥其作用,可以忽略不计.     

载荷试验在钙质砂地层中的应用

在钙质砂地层中进行浅层平板载荷试验,确定地基承载力和变形模量,讨论其影响因素,供同行参考借鉴。     

昔格达泥岩竖向承载试验及有限元分析

在现场静载试验的基础上,利用有限元分析了昔格达泥岩的应力分布,得出了昔格达泥岩的竖向承载力和变形特征,为今后在该地层中修建桥梁基础提供了依据。     

红层泥岩加卸载力学特性与能量演化机制

为研究红层泥岩的力学特性和能量演化规律,基于5种不同围压梯度（200、250、300、350、400 kPa）及轴压与围压不等速率的应力路径,以四川遂宁地区红层泥岩为例开展了室内循环加卸载试验,得到围压效应对红层泥岩力学特性、总应变能密度、弹性应变能密度、耗散能密度的影响,以及应力-应变与能量之间的演化规律.研究结果表明：从初始加卸载至试验结束,轴向应力输入的总能量密度、弹性应变能密度以及耗散能密度总体呈先增大后减小的“正态分布”形式;在峰前阶段,弹性应变能密度与耗散能密度间的差值会随着循环加卸载次数的增加而增大;围压的侧限作用提高了试样承载能力,总能量密度、弹性应变能密度以及耗散能密度随着围压的增大而增大;在峰后阶段,当围压≤300 kPa时,耗散能密度低于弹性应变能密度,而围压>300 kPa时,耗散能密度高于弹性应变能密度,围压增大会进一步抑制试样破坏后弹性应变能密度的释放;相同围压下,随着干湿循环次数的增加,干燥、饱和状态下的抗压强度和弹性应变能密度均呈负相关关系;相同干湿循环次数,干燥状态的抗压强度和弹性应变能密度比饱和状态高,呈正相关关系.     

水平泥岩砂岩长短眼结合控制爆破施工技术

在隧道施工过程中发现中薄~中厚层状泥砂岩互层层间结合很差,隧道爆破开挖后,开挖轮廓光爆效果较差,超挖较多,严重影响施工质量、安全及进度。通过对水平泥岩砂岩地质相关隧道的施工,认为须依据围岩情况来选择相对的爆破参数才能得到较好的爆破效果,经总结形成了水平泥岩砂岩长短眼结合控制爆破施工方法,并分别从工艺原理、操作要点及适用范围对该工法做了详细介绍,以期为相似地质工程提供经验参考。     

钙质膨润土基浆流变特性试验研究

试验研究了钙质膨润土基浆的流变特性.试验结果表明:膨润土加量越大,基浆的密度越大,基浆的漏斗黏度和六速旋转黏度计的读数随之增大;当基浆中膨润土含量一定时,动切力和塑性黏度是常量,均不会随剪切速率的变化而产生变化;但当膨润土的含量增加时,基浆的塑性黏度和动切力均随之变大;表观黏度不仅与膨润土的加量有关,还与剪切速率有关,表现为表现黏度随着剪切速率的增加而降低.     

不同类型纤维对MICP处理钙质砂物理力学性能的影响

文章通过吸水率和无侧限抗压强度(UCS)测试,研究三种不同类型的纤维(玻璃纤维、聚酯纤维、大麻纤维)对MICP处理钙质砂的物理和力学性能的影响。结果表明：添加纤维可以改善样品的破坏应变和延展性;与对照组相比,这三种纤维增强钙质砂的吸水率均降低,UCS均增加,聚酯纤维效果最好,其次是玻璃纤维和大麻纤维;玻璃纤维和聚酯纤维的最佳掺量分别为0.20%和0.25%,大麻纤维的最佳掺量在0.20%～0.25%。SEM图像显示,在大麻纤维周围仅发生了少量方解石沉淀,与玻璃纤维和聚酯纤维相比,粘合效果较差,因此建议使用聚酯纤维来改善生物胶结砂的性能。     

砂岩-泥岩沉积互层面剪切特性数值模拟研究

沉积层面力学特性是探究砂岩泥岩互层岩质边坡变形及稳定的重要因素。以室内试验结果为依据,采用接触面与薄层单元模拟层面剪切特性,对比了两者应力应变曲线特点,分析了开挖条件下软硬互层岩质边坡层间应力分布。结果表明,接触面模拟砂岩泥岩界面特性时,其剪切应力应变曲线符合双曲线特征,呈应变软化现象,存在明显残余强度。薄层单元模拟层面剪切力学特性时存在初期应力剧增现象,模拟结果与试验值存在一定程度离散性。接触面与薄层单元均能模拟砂岩泥岩界面剪切应力应变特性。顺层岩质边坡开挖时难以控制接触面法开挖过程模型计算收敛程度,薄层单元方式更能有利于模拟开挖作用下其层面剪应力分布(即剪切错动效应)。