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51.
发展中的微合金化铁素体—马氏体双相钢 总被引:1,自引:0,他引:1
讨论了微合金化低碳铁素体-马氏体双相钢的组织与性能的变化规律,进行了组织和成分设计,对双相钢的发展趋向进行了探索。 相似文献
52.
由0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢与Q345碳钢复合的复合钢板焊接制作的某大型水利排砂钢管设施,在静止长江淡水条件下出现严重点蚀.通过距焊缝不同距离的不锈钢表面的腐蚀电位、点蚀击穿电位、重钝电位的电化学研究以及其金相组织和元素(Cr,C)含量变化等分析发现:焊接加工中的热效应导致马氏体不锈钢某些部位的表面Cr含量降低,晶粒与晶界处出现C的聚集,金相组织粗大,从而优先产生点蚀.讨论了不同焊接工艺热影响作用,焊接电流越大,热效应越明显. 相似文献
53.
冲击诱发材料相变及本构模型 总被引:1,自引:0,他引:1
从OTC统计模型出发,利用修正的B-P方程给出了冲击条件下应变率、应变、应力、马氏体相变率、马氏体相变组分等物理量之间的耦合关系。其中将冲击过程看为绝热过程,并且在非超高压(≤20GPa)条件下将此过程看为无熵增过程,因此用塑性功函数代替了温度函数。作为实例对304奥氏体不锈钢的冲击相变做了一维分析并得到了与实验一致的结果。 相似文献
54.
55.
采用电阻、热膨胀、磁致伸缩及光学金等试验方法研究了多晶Ni2.1Mn0.9Ga0.9C0.1合金的马氏体相变特征。结果表明:Ni2.1Mn0.9Ga0.9C0.1合金在400~100K之间发生两次相变,第一次为马氏体相变,它的热滞后比较小,马氏体相的电阻率高于母相的电阻率;而第二次相变的结构变化尚未澄清,它的热滞后比较大,新相的电阻率低于母相的电阻率。马氏体相变时,合金结晶方向长度收缩,磁致伸缩急剧减小。合金中马氏体基本为相互平行的片状组织。 相似文献
56.
通过差热扫描分析、X射线衍射等方法研究了Cu的添加对Ti36Ni49-xHf15Cux(x=1,3,5,8)合金马氏体相变行为的影响。研究表明:Cu的加入略微降低合金的相变温度(约15℃),但其Ms仍高于150℃,可作为高温形状记忆合金使用。随着Cu含量的升高,合金的B19′马氏体晶格常数a、b和c不发生明显变化,但单斜角β逐渐降低。Ti36Ni49-xHf15Cux(x=1,3,5,8)合金的相组成为B19′单斜马氏体和(Ti,Hf,Cu)2Ni相。马氏体的亚结构为(001)复合孪晶。 相似文献
57.
以一元合金马氏体为研究对象,应用原子状态判定因子W来确定Fe-C-Me晶胞中各原子的杂化状态。分析结果表明:Fe-C-Me晶胞中FeⅡ、FeⅢ原子的杂化状态因Me原子的作用与Fe-C晶胞中的杂化状态相比发生了改变,不同的Me原子使FeⅡ、FeⅢ原子的杂化状态发生改变的程度不同。在Fe-C-Cr晶胞中,FeⅡ、FeⅢ、Cr原子的杂化状态分别为A14、A13和A14(或A15);在Fe-C-W晶胞中,FeⅡ、FeⅢ、W原子的杂化状态分别为A13、A11和A4(或A5);在Fe-C-Si晶胞中,FeⅡ、FeⅢ、Si原子的杂化状态分别为A12、A11和A2(或A6);而在Fe-C-Mn晶胞中,FeⅡ、FeⅢ、Mn原子的杂化状态则分别为A12、A11和A1(A2或A3)。 相似文献
58.
通过室温拉伸、光学显微镜等手段对热轧双相钢和冷轧双相钢的应变硬化行为进行了对比研究。结果表明,2种不同工艺获得的双相钢的应变硬化行为均表现为三阶段特点。不同阶段,应变硬化行为变化存在明显差异,这种差异与双相钢中马氏体含量、马氏体尺寸、马氏体中碳含量不同有关。细小马氏体尺寸、适当马氏体含量有利于提高实验材料的应变硬化能力。 相似文献
59.
王爱军 《大连铁道学院学报》1997,(4)
介绍了马氏体钢4Cr10Si2Mo气阀的锻造工艺及生产中的注意事项,分析了这种钢不能采用空冷的原因,并且与奥氏体钢4Cr14Ni14W2Mo气阀的锻造特点进行了比较,提出了气阀生产新工艺———正挤压的可行性. 相似文献
60.
本文通过低碳马氏体钢--20钢与中碳钢45钢的性能对比,进一步证明了低碳马氏体钢优良的机械性能及形成性,并将其应用于叉车骑马螺栓代替45钢,取得良好的效果。 相似文献