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61.
王爱军 《大连铁道学院学报》1997,(4)
介绍了马氏体钢4Cr10Si2Mo气阀的锻造工艺及生产中的注意事项,分析了这种钢不能采用空冷的原因,并且与奥氏体钢4Cr14Ni14W2Mo气阀的锻造特点进行了比较,提出了气阀生产新工艺———正挤压的可行性. 相似文献
62.
本文通过低碳马氏体钢--20钢与中碳钢45钢的性能对比,进一步证明了低碳马氏体钢优良的机械性能及形成性,并将其应用于叉车骑马螺栓代替45钢,取得良好的效果。 相似文献
63.
在对热锻模具的服役条件、失效形式进行分析的基础上,研究了用于堆焊复合模具型腔的低碳马氏体时效硬化合金的化学成分及热强性能,并进行了实物验证。结果表明,堆焊成分近似于25Cr3Mo3W2V的低碳马氏体时效硬化合金具有优异的综合性能,采用该合金堆焊制造的双金属复合模(端盖锻模)与常规锻模相比,使用寿命提高23倍,性价比提高6~8倍。 相似文献
64.
采用电阻、热膨胀、磁致伸缩及光学金相等试验方法研究了多晶合金的马氏体相变特征.结果表明:合金在400~100K之间发生两次相变,第一次为马氏体相变,它的热滞后比较小,马氏体相的电阻率高于母相的电阻率;而第二次相变的结构变化尚未澄,它的热滞后比较大,新相的电阻率低于母相的电阻率.马氏体相变时,合金结晶方向长度收缩,磁致伸缩急剧减小.合金中马氏体基本为相互平行的片状组织. 相似文献
65.
66.
含硅钢下贝氏体长大方式:65Si2MnWA下贝氏体界面位错 总被引:1,自引:1,他引:0
利用透射电镜观察研究含硅钢65Si2MnWA下贝氏体界面位错。结果表明,该钢下贝氏体界面错配位错为混合型位错,真实位错线方向与其柏氏矢量夹角约为30℃,界面可借助错配位错沿界面法线方向作保守滑移。发现界面位错有穿过界面的情况。提出了下贝氏体界面位错环模型,根据引模型,可以预测随着位错环的扩展,其螺型部分导致下贝氏体铁素体的增厚,刃型部分导致伸长,由于刃型位错滑移速度远高于螺型位错滑动速度,伸长快于 相似文献
67.
基于船用22Si2Mn2回火马氏体钢板的化学性能及热处理交货条件,对其焊接特性及焊接性进行分析,通过焊接工艺认可试验,提出焊接方法、焊接材料和焊接规范.阐述该焊接性试验结果应用于实船上层建筑的焊接工艺,并针对实船建造中出现的问题,提出焊前准备、下料、平面组合件装配和焊接、铁舾件的安装等工艺要求. 相似文献
68.
69.
用光镜、透射电镜对8种 Fe—C,Fe-Cr-C 及 Fe-Ni-C 合金中的片状马氏体进行了一般观察、原位观察及动态观察.结果发现,在这些合金中片状马氏体不但呈大角度分布,而且也能平行分布.片状马氏体的平行生长主要表现为两种形态.一种是并生一对片状马氏体紧靠在一起同时形核,同时长大;另一种是附生几个片状马氏体连续形核、连续长大.本文认为,片状马氏体平行生长的原因,在于马氏体转变的塑性协调作用. 相似文献
70.
利用纳米压痕法测定了Ni52.2Mn24.4Ga23.4单个晶粒内马氏体的力学性能.实验表明:加载过程中马氏体产生弹性与塑性变形,且随着载荷的增大,材料的变形方式逐渐以塑性变形为主,并伴随有不同程度的蠕变.Ni52.2Mn24.4Ga23.4单个晶粒上两片马氏体的平均弹性模量分别为82.15GPa、88.0GPa;平均硬度值分别为3.91Gpa、3.60GPa,不同马氏体片的力学性能存在差异. 相似文献