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561.
文中从失效波纹管的化学成份、力学性能、显微组织、裂纹与断口及腐蚀产物等方面进行检测,并结合波纹管工作状况对波纹管进行应力计算及检测结果分析,探讨高温烟气膨胀节爆裂失效的原因及防护措施。  相似文献   
562.
为提高沥青路面使用性能, 更好地服务湖州南浔大道路面修复工程, 文章通过车辙试验、 小梁弯曲试验、 浸水马歇尔试验及冻融劈裂试验研究了掺加 AP-8 改性剂的沥青混合料各项路用性能。 室内试验研究表明: 掺加 0. 3% AP-8 改性剂的普通沥青混合料, 其高温稳定性有较大提高, 动稳定度达到 8000 次/ mm, 抗水损害性能、 低温抗裂性能略有改善, 残留稳定度、 冻融劈裂强度比、 低温破坏应变分别在 89%、 84%、 2900με 以上。 在室内试验研究的基础上, 将 AP-8 改性剂应用于湖州南浔大道路面修复工程, 通过现场检测, 压实度均值为 94. 3%, 渗水系数为 51. 9ml / min, 表明掺加 AP-8 改性剂的普通沥青混合料压实情况良好。 通车两年后, 通过车辙及平整度系统评价, 路面仍保持良好的通行状态。 室内试验研究和实体工程跟踪检测结果表明: AP-8 改性剂可有效提高沥青路面的使用性能, 是一种性能优良且稳定的沥青混合料改性剂。  相似文献   
563.
影响裂纹扩展的因素很多,文章基于作者们在PRADS2007会议上提出的双参数裂纹扩展率一般表达式,分析了裂纹初始形状、初始大小对裂纹扩展的影响.并在该裂纹扩展率公式的基础上,基于改进的Wheeler模型,提出了一个考虑载荷比、载荷次序的双参数统一裂纹扩展率表达式.研究表明,文中给出的双参数裂纹扩展率公式能够考虑初始裂纹的形状、大小对裂纹扩展的影响;建立的过载扩展公式,能够反映过载对裂纹扩展的延滞效应,和高强度钢的疲劳试验结果相比较,两者吻合良好.  相似文献   
564.
565.
船舶一般为大型焊接结构,焊接接头处较易产生裂纹等缺陷,因此需开展焊接接头裂纹萌生及扩展研究。首先,基于双线性内聚力模型对不锈钢钎焊接头模型进行裂纹萌生及扩展的数值模拟计算,获得载荷与裂纹扩展长度的关系,并与文献试验结果进行对比分析。在两者结果较为一致的基础上,采用相同方法对船舶典型焊接接头的裂纹萌生及扩展进行数值模拟计算和分析。结果表明,基于双线性内聚力模型的裂纹萌生及扩展分析方法能够较好地模拟船舶焊接接头裂纹扩展过程中的开裂、损伤积累及损伤未积累阶段。焊接接头裂纹萌生及扩展研究可为后续进行相关船舶结构安全评定奠定理论研究基础。  相似文献   
566.
沥青玛蹄脂碎石混合料SMA是一种优良的路面结构材料,本提出了设计关键因素,并进行了试验分析。  相似文献   
567.
为研究超大跨径斜拉桥钢桥面板的疲劳损伤问题,本文以某斜拉桥为工程背景,对实桥进行了现场疲劳损伤监测与分析,并基于断裂力学的三维裂纹扩展模型,对钢箱梁顶板-U肋和横隔板-U肋等焊接细节进行了数值仿真与研究。结果表明:实桥顶板-U肋焊缝细节高应力幅(大于10MPa)循环次数与疲劳损伤度明显低于横隔板-U肋细节,横隔板-U肋焊缝最大应力幅达到75~90MPa,顶板-U肋焊缝最大应力幅为15~30MPa,横隔板-U肋焊缝细节处裂纹数量远大于顶板-U肋焊缝细节处裂纹数量;顶板-U肋焊缝裂纹在扩展过程中基本保持平面,裂纹扩展有先沿焊缝方向纵向扩展,再向深度方向扩展的趋势;横隔板-U肋焊缝焊趾处裂纹先沿初始裂纹深度方向在横隔板扩展,再向横隔板厚度方向扩展,焊趾处裂纹先向U肋厚度方向扩展,后沿初始裂纹长度方向顺桥向扩展;在初始裂纹尺寸与荷载条件相同的情况下,顶板-U肋焊缝焊趾处裂纹扩展速度大于焊根处裂纹扩展速度,横隔板-U肋焊缝焊趾处裂纹扩展速率大于横隔板焊趾处裂纹扩展速率。  相似文献   
568.
带有不锈钢衬板的T型承重轨道采用局部熔透角焊缝,由于焊接施工中未能控制好不锈钢焊缝与碳钢焊缝的合理间距,使得碳钢焊缝中渗入了不锈钢的成份,从而导致了横向裂纹的出现。通过对裂纹产生原因的分析,提出了改进措施,取得了明显效果。  相似文献   
569.
带有不锈钢衬板的T型承重轨道采用局部熔透角焊缝,由于焊接施工中未能控制好不锈钢焊缝与碳钢焊缝的合理间距,使得碳钢焊缝中渗入了不锈钢的成份,从而导致了横向裂纹的出现.通过对裂纹产生原因的分析,提出了改进措施,取得了明显效果.  相似文献   
570.
王永华  万希海  方玉川 《中国修船》2010,23(3):41-42,46
文章通过对船舶挂舵臂处裂纹产生的原因进行分析,对挂舵臂处结构进行了改进,为局部受力过大处的结构设计提供参考;并对修理过程中焊接变形的控制以及修理过程中施工困难的具体情况,提出了控制变形的措施及相应修理工艺。  相似文献   
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