津滨轻轨桥梁徐变监测与分析

对津滨轻轨预应力混凝土箱梁的混凝土徐变发展规律进行长期的现场监测。在分析现场观测结果的基础上 ,总结混凝土徐变发展的规律 ,利用理论计算对混凝土徐变系数进行曲线拟合 ,得到比规范中规定的更小的徐变系数 ,并将此徐变系数应用于津滨轻轨其他类型桥梁的徐变预测中     

应用和改造卡斯特纳公式求取家竹箐隧道塑性半径

本文叙述了家竹箐隧道不用折扣取值而用数解法通过卡斯特纳公式求解塑性区半径的方法。这要求在公式中除了应恰当地采用因随开挖面积不同而形成的形常数即开挖圆半径之外 ,还应特别计及开挖时人为的支护抗力。此二者都是通过家竹箐隧道施工实践而总结出来的宝贵经验。     

双桨船Lucy Ashton轴系附体阻力的尺度效应

本文对Lucy Ashton带附体美人架和轴包架的几何相似船模试验结果重加分析。分别将带附体的和相应裸体的船模阻力试验结果绘成以C_r为纵坐标对C_F为横坐标的Froude数等值线。假定: C_r=(1 k)C_F C_W可发现全部Froude数等值线都是直线。可见三因次外插法可推广应用于带轴系附体的船模。 带轴系附体船模与相应裸体船模的1 k之差,乘以足足C_F后,可认为是轴系附体的粘性阻力系数。带轴系附体船模与相应裸体船模的C_w之差可认为是轴系附体的兴波阻力系数。以上粘性阻力系数和兴波阻力系数之和可认为是足尺轴系附体的总阻力系数。 由此三因次外插法计得的足尺轴系附体总阻力系数与由实船试验测得者间的最大误差可发现小于10％。假定船的附体阻力为裸船体阻力的10％,则最大误差小于裸船体阻力的1％。可见应用三因次外插法预估轴系附体阻力可给出十分满意的结果。     

SS40038电力机车计算机控制系统的抗干扰措施

从电路、信号传输、电源、布线和软件等方面介绍了我国第一台山计算机控制的电力机车——SS40038电力机车计算机控制系统的主要抗干扰措施。该机车经过一段时间在宝鸡——秦岭区间的实际运行表明,计算机控制系统工作可靠,具有良好的抗干扰能力。     

滑行艇静水阻力的估算方法

本文将国内诸滑行艇模型试验资料与D.T.M.B.62系列资料作了对比,发现尽管两者的艇型及试验条件都不一样,但在艇型主要因素间的某些关系及阻力特性方面有一定联系。若它们的L_σ/B_(σx)、A/2/3、X_g及F_n保持相同或相当,且β=13°～17°,B_(σT)/B_(σx)=0.7～0.8,A_σ=45.5％L_σ～48.5％L_σ,则可利用62系列的阻力资料,并引进 7％的修正系数,就可预报国内艇型的阻力性能。在F_n<4.2范围内,其估算结果是偏于安全的。 文中给出了滑行艇阻力估算图谱,其适用范围为L_σ/B_(σx)=3.0～7.0,A/2/3=5.0～9.0,F_n=2.0～4.0,X_g=8％L_(σo)。另外,还给出了双桨、三桨、四桨滑行艇的附件阻力因子,供设计使用。     

船体薄壁梁的二次剪流和二次扭矩

将船体作为阶梯薄壁梁,用薄壁梁的约束扭转理论进行扭转强度分析的方法,是目前国内外造船界普遍使用的方法。 本文讨论了翘曲约束引起的二次剪流的计算问题,提出了一个适于用电子计算机计算的规格化的方法,并简单介绍了依据此方法编制的计算程序。 本文还通过对二次剪流直接积分,证明了二次扭矩和双力矩之间的微分关系式在具有闭室的薄壁梁的情形下同样成立。     

一座特大桥主桥的病害及处理

介绍了主跨为80m的多跨预应力混凝土变截面连续箱梁主桥的病害情况及加固处理，本桥加固成功开创了在维持通车情况下在箱内浇注大批量混凝土配合体内束加固多跨中等跨径连续梁桥的先例，为国内同类型桥梁的加固设计与施工积累了实践经验。     

SS5型客运电力机车(7)——TZZ6型制动电组装置和TDZ1A-250/25A型空气断路器

文章介绍了SS 5机车的TZZ 6型制动电阻装置和TDZ 1A-250/25 A型空气断路器的技术参数、结构特点,以及该型断路器的开断容量试验结果。     

机车电器设备状态检测装置

介绍了一种机车电器设备状态检测装置，所使用的新型双微机系统，其前置机不配置人机对话设备．并从冗余、自校验、抗干扰等方面介绍了此装置的可靠性设计方法。     

密接式车钩试验装置

介绍了密接式车钩试验装置的组成和试验内容,对试验中遇到的问题提出了解决办法。