摩擦摆支座球面曲率对摩擦副等效摩擦系数的影响

研究了摩擦摆支座摩擦副在由平面结构转化为球面结构时，转动和滑动摩擦副球面曲率大小对摩擦系数偏移的影响。通过分析转动面耐磨板的中心夹角δ及滑动面耐磨板的中心夹角ε分别取不同值时的两组摩擦摆支座，得出了δ及ε对摩擦系数偏移影响的理论计算公式。并通过对第三组摩擦摆支座进行分析计算，验证了理论计算公式的准确性与适用性。摩擦系数的准确计算对摩擦摆支座的阻尼性能及减隔振性能的精确分析都具有重要意义。     

等速万向节双心弧沟道的优化设计及接触应力的计算

等速万向节传动载荷大小受到材料性能的限制,其寿命受接触应力的影响,通过双心弧沟道参数的优化,寻找最佳的沟道曲率系数f,提高等速万向节的寿命。     

基于柔度差平均曲率的悬臂挡墙损伤识别

针对悬臂挡墙的损伤识别问题,提出了基于柔度差平均曲率的挡墙损伤识别方法.该方法引入微分几何理论中曲面上一点的平均曲率概念,通过该点上2个主曲率求其平均曲率.首先利用挡墙损伤前、后模态柔度矩阵求取柔度矩阵差,并以其列元素的平均值作为模态柔度差向量;然后利用中心差分法求得模态柔度差平均曲率作为检测挡墙损伤的新指标(FDMC).通过对悬臂挡墙的数值模拟研究,结果表明:无论对单处损伤还是多处损伤,该指标都能准确地识别挡墙的损伤位置;根据损伤程度和指标FDMC的相互关系进一步确定单元的损伤程度,且具有较高的识别精度.通过与已有的高斯曲率模态差指标进行比较,验证了该指标的有效性和优越性.     

剪力滞效应对钢-混凝土结合箱梁变形的影响

在组合结构已有的理论研究和实验基础上,通过引入钢-混凝土结合箱梁翼缘板剪力滞翘曲位移函数,推导了考虑剪力滞效应作用的结合箱梁曲率公式,探讨了剪力滞效应对梁体变形的影响,提出了结合箱梁剪力滞系数修正法,并结合实例验证该方法的精度.     

基于结构振动的中承式拱桥吊杆损伤识别

吊杆是中、下承式拱桥的主要受力构件,其结构损伤影响桥梁的安全,因此,吊杆的损伤识别是结构健康监测的重要工作之一。本文以一座柔性桥面系中承式拱桥为对象建立了三维空间有限元模型并以锈蚀、断丝等引起的吊杆截面缺损作为损伤指标,通过数值模拟研究了结构振动特性与吊杆损伤之间的相关性。研究结果表明,模态曲率对结构损伤较为敏感,损伤识别的效果较好并在此基础上提出了综合运用结构自振频率变化、桥面结构模态曲率变化以及吊杆内力变化进行柔性桥面系中承式拱桥吊杆损伤识别的实用算法。     

数值积分法计算线路中线坐标

从组成线路中线的曲率变化出发，用复化辛甫生公式导出适合各种线型的线路中线坐标计算公式。     

船型设计中光顺表面生成法研究

论述船型设计中光顺表面生成方法，旨在实现表面光顺的自动化，该方法采用随着曲率分布而不同的各站曲线生成近似的表面，由此生砀 表面在大曲率范围内具有较密的参数，而在小曲率范围内参灵敏较少，该方法具有三个优点：1）可以消除曲传统方法产生的扭曲；2）可以采用在传统表面生长方法中不能使用的辅助曲线；3）可以在没有大的几何特征损失的情况下有效地做到表面光顺。     

活性粉末混凝土梁受弯非线性全过程分析

采用活性粉末混凝土（RPC）材料的单轴拉压应力—应变关系,考虑RPC梁受力特性,以平截面假定及数值积分法为基础,根据内力平衡关系编制RPC梁的截面计算分析程序,计算其弯矩—曲率关系曲线。在此基础上利用共轭梁法,进一步得出RPC梁的荷载—挠度关系曲线,获得任意一级加载后的任意节点的位移,从而达到对RPC梁进行全过程分析的目的。用7组RPC梁的三分点破坏加载试验对数值计算结果进行验证,试验结果表明：RPC梁受力全过程中平截面假定仍然适用,数值计算出的配筋PRC梁的荷载—挠度全曲线、破坏形态以及极限荷载与试验结果吻合良好;无筋RPC梁试验结果均小于理论计算结果,且相差较大,无筋RPC梁的最终破坏模式为单一裂缝的脆性破坏。建议设计RPC梁时,在受拉区配置一定量的抗裂分布钢筋。     

仰拱曲率对浅埋大断面隧道衬砌结构承载力的影响研究

仰拱曲率对三车道大断面隧道的承载能力影响较大，分别从二次衬砌弯矩、轴力及安全系数等方面对仰拱曲率对三车道大断面隧道的承载能力进行定量分析。研究结果表明：过渡圆弧半径与仰拱半径的比值R^*存在临界值，当仰拱曲率在临界值以下时，弯矩和安全系数变化相对较大，当仰拱曲率超过临界值时，弯矩和安全系数变化相对较小；结构越趋于圆形，安全系数越大，承载力越高。     

变曲率竖曲线钢箱梁顶推过程受力分析

以泸州沱江四桥变曲率竖曲线钢箱梁顶推施工为背景,基于单步模数搜索合成法确定的标高调整方案,采用通用有限元软件ANSYS建立钢箱梁顶推全过程杆系模型,对顶推过程中梁体与支墩的受力状态及其对标高调整量误差的敏感性进行分析,研究大跨度变曲率竖曲线钢箱梁顶推过程受力特性。结果表明,钢箱梁顶推过程中,结构的各项受力指标未超过限值,滑道标高调整方案可行,顶推全过程结构受力安全;支点反力对标高调整量很敏感,滑道标高的调整精度宜控制在5 mm以内;当调整工况中出现多个位置同时调整时,各支点调整应分级同步进行。