沿海地区机场跑道联合软基处理方案

针对某沿海地区机场跑道的软基加固处理工程,采用了"塑料排水板+强夯+冲击碾压"相结合的联合处理方案。"塑料排水板+强夯"对地面下2～8m范围内软基加固有较明显效果,但是在地面下2m范围内由于强夯扰动土体,加固效果不明显。故在强夯后采用冲击碾压法,以提高浅层土体的强度与刚度。处理后的测试结果表明"塑料排水板+强夯+冲击碾压"处理方案对加固饱和软土地基效果良好。     

GTM法沥青混凝土路面组成设计之我见

对于沥青混凝土路面组成设计方法中的GTM法和国内外常用的马氏法,从试验原理到试验方法,再到试验结果和生产应用进行比较,结果表明：两种设计方法各有利弊,对最佳油石比确定方法的研究,不如进行压实工艺的探讨或提高控制指标。     

采用无核密度仪检测沥青面层压实度

通过无核密度仪在浙江舟山大陆连岛沥青路面施工过程中的应用,结合实测密度数据绘制碾压遍数与密度值的关系图表,通过分析得出：无核密度仪可以用于SMA沥青面层施工中压实度的实时、快速、无损检测,保证工程进度、确保施工质量。     

冲击压实技术在高填方填土路基施工中的应用

通过冲击技术在工程实践中的应用,阐明冲击压实对高填方填土路基整体稳定性、减少沉降量的作用及其经济社会效益,具有较强的说服力。     

基于乳化平台的温拌混合料最佳拌和与压实温度的确定方法研究

根据温拌沥青混合料取得最佳压实效果的粘度和压实温度与剪切速率的关系,推荐使用50s-1的温拌改性沥青混合料测粘剪切速率,可以得出根据温拌沥青粘温曲线确定拌和与压实温度的方法。根据此方法确定的温拌沥青混合料压实温度与压实效果最佳时的压实温度相近。通过室内试验和试验路检测结果,进一步验证了采用上述方法确定的拌和和压实温度是合理的。     

高速公路红砂岩路基自落式强夯填筑技术及缺陷处理措施

高速公路红砂岩路基若按路基施工规范的方法进行施工并控制施工质量比较难,而根据实践开辟另一种施工方法,可以有效地控制施工质量,节省施工成本。另外,对红砂岩路基可能存在的沉降造成的路面裂缝采用注浆加固技术,可在事前事后有效处理我国南方红砂岩填筑施工难的问题。     

高速公路路基压实标准的施工控制研究

公路路基的强度和稳定性在很大程度上取决于路基填料的性质及其压实的程度。只控制土体压实时的干密度,即采用现行干密度比的压实度控制标准,是不能完全保证路基的强度和稳定性的。通过对低液限粉性土不同压实控制标准的研究．对路基压实的孔隙率控制方法与现有的压实度控制方法进行比较,不仅可确定合理的压实标准,而且证明孔隙率控制法不仅简单易行,而且是切实可行的。     

压实度对MgO碳化土加固效果的影响及其机理研究

活性MgO是一种用于软土加固的新型材料,与土体拌和并经CO₂气体碳化后可使固化土强度在数小时内显著提高。在已有研究的基础上,通过静压法制取86%、87%、89%、91%和92%五种不同初始压实度下活性MgO固化土试样,并对固化土试样进行室内碳化试验。对碳化前后的MgO固化试样进行了含水率、干密度和无侧限抗压强度测试,以研究压实度对MgO碳化土含水率、干密度和无侧限抗压强度的影响规律;最后从无侧限抗压破坏的试样中选取典型样品进行X射线衍射、热重、扫描电镜和压汞试验,根据碳化产物和孔隙特征2个方面分析MgO碳化固化土的微观特征。结果表明：MgO固化土碳化过程中消耗了大量CO₂和水分,生成的主要碳化产物为棒状三水菱镁石和片状水碳镁石/球碳镁石,这些碳化产物具有显著的胶结和填充作用,使氧化镁固化土试样的干密度和强度明显增加;固化土的初始压实度对碳化效果有较大影响,随着初始压实度的增加,碳化试样的含水率呈先减小后增加趋势,而无侧限抗压强度呈先增大后减小趋势;当固化土试样的初始压实度为中等压实度89%时,碳化后试样含水率最低,生成的碳化产物最多,碳化试样的无侧限抗压强度最大,孔隙率最小,说明该压实度为最佳初始压实度,最有利于氧化镁固化土的碳化加固。     

钢渣土击实试验研究

钢渣是一种很好的路基填料。为了详细了解钢渣土的填土性质,按照土工试验标准,采用重型击实方法,对钢渣土进行了击实试验。试验得出了最大干密度与最佳含水量曲线图,结果表明钢渣土中粗细料含量的不同,对其最大干密度、最佳含水量的影响,应根据实际情况,综合考虑击实影响因素。     

考虑第二次压密的乳化沥青冷再生混合料室内试验方法研究

冷再生沥青混合料在常温下摊铺和碾压,空隙率较大,性能方面不能达到热拌沥青混合料（HMA）的标准,一般被用在路面结构中的基层或下面层中,其上还须加铺一定厚度的HMA以满足道路使用的要求。在冷再生层上摊铺HMA时,HMA高达150～170℃的高温,会将冷再生层加热,加之施工机械和车辆荷载等作用,致使冷再生层会被进一步压实,称之为冷再生层的“第2次压实”过程。对现场冷再生层钻芯取样后发现,摊铺HMA前后的冷再生芯样的空隙率相差可达3％。现有冷再生混合料设计方法对这一现象并未考虑,导致冷再生层在实际施工过程中出现了严重的压密性车辙。提出在进行冷再生混合料设计时,应该考虑不同施工季节以及第2次压密过程的影响,并对现有试验方法进行了必要的改进。