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131.
132.
计算薄壁开口结构声辐射问题时,一般采用以结构表面压力差作为变量的间接边界元法.当结构两表面的法向量不一致或者两表而振动速度不相等时,间接边界元法无法应用,只能采用直接边界元对结构的内外边界均进行离散求解.对于厚度较小的结构,内外表面均离散的直接边界元法会导致数值积分奇异的困难.针对上述不足,文章提出一种计算开口结构声辐射问题的虚拟边界法:在开口结构上人为地加上边界,使其成为一个或多个相互独立的封闭结构,对这样的封闭结构分内外声场分别建立方程,并利用虚拟边界上的压力和速度连续条件联立求解,从而避免了间接边界元和直接边界元法计算开口结构声辐射问题时存在的缺陷;同时采用文中的方法还可以同时得到声场中非物面边界上质点的振动速度和压力,这是常规边界元法无法做到的.数值算例表明文中的方法是正确可行的. 相似文献
133.
激励力对双层圆柱壳声辐射性能的影响 总被引:8,自引:1,他引:7
研究了不同激励力对流场中敷设阻尼材料的有限长加筋双层圆柱壳的振动和声辐射性能的影响.壳体的振动用Fkügge壳体方程描述,将加强构件等价为对内外壳体的支持力,粘弹性阻尼层的运动用三维Navier方程描述,壳体受到的激励力可以归结成轴向力、周向力、径向力、轴向弯距、周向弯距和扭矩的作用,点激励用δ函数表示,然后将其引入壳体振动方程,最后求解双壳体声-流体-结构耦合方程,计算结果用辐射声功率和表面振动均方速度级的形式表示.在数值分析部分,讨论了六种不同性质激励力、两个力联合作用以及阻尼材料对双层圆柱壳的辐射声功率和表面振动速度级的影响.得出结论:同一位置受单位力激励时,Mx 激励的声功率最高,F.居第二,F.最低;联合激励力产生的辐射声功率级和外壳振动速度级比单个力激励时都要大;阻尼材料能有效地抑制壳体的辐射噪声. 相似文献
134.
为明确参与γ 射线诱导HL 60 细胞凋亡的caspase 家族成员,根据已知caspase家族成员保守肽序列设计简并引物,经RT PCR从凋亡HL 60 细胞m RNA扩增出一条带,通过基因克隆及序列测定进行鉴定。结果克隆出caspase 3 cDNA的一段序列。说明caspase 3 参与了γ 射线诱导的HL 60 细胞凋亡,可能是该凋亡途径的枢纽元件 相似文献
135.
结合某连续箱梁桥悬臂施工控制,进行了箱梁混凝土温度分布的现场观测,观测结果表明,太阳辐射作用下,混凝土箱梁沿高度的温度分布为非线性分布。通过对温度实测数据的分析,提出了公路桥梁混凝土箱梁温差计算建议模式,在此基础上,对混凝土箱梁的温度应力、施工过程中的温度变形进行了分析研究。 相似文献
136.
137.
利用三维CFD流场分析软件与热辐射计算软件,分析排气系统对周边及机舱零部件的热辐射。首先对怠速、高速、低速爬坡三个工况进行稳态分析,并与实验数据进行对比。其次在稳态分析的基础上进行瞬态仿真,最后与实验数据进行对比。 相似文献
138.
铁路32 m混凝土简支箱梁结构噪声试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
以32 m单线和双线单室混凝土简支箱梁为对象,通过噪声试验、结构有限元和声学有限元分析,研究箱梁结构噪声的声辐射特性、峰值频率产生的原因及评价方法.结果表明:列车通过桥梁时,离箱梁表面较远处的噪声级起伏不大,可采用稳态算法简化分析;混凝土箱梁的结构噪声主要分布在250 Hz以下,且随频率的增加而迅速衰减,因此理论预测时可将250 Hz作为截止频率;单线和双线箱梁的2个噪声峰值频率分别为63和160 Hz,以及50和315 Hz,二者均在第1个峰值频率处达到最大声压级,且此峰值频率处的噪声具有明显的有调性;不同箱室尺寸箱梁的结构噪声声辐射差异较大,车速并不是噪声的第一决定因素;混凝土箱梁结构噪声的峰值频率出现在声辐射效率和振动响应均较大处,因此应避免结构振动模态和空腔声学模态重合而导致空腔共鸣引起的噪声被放大;建议修订铁路噪声相关规范时,考虑混凝土箱梁低频结构噪声的危害. 相似文献
139.
环肋柱壳在流场中声辐射性能分析 总被引:9,自引:2,他引:7
本文采用能量法,用Hamilton原理和Green函数方法研究了环肋柱壳在环频率以下频段的声辐射特性,讨论了静水压力、环肋尺寸大小和间距对其声辐射性能的影响,得出了一些有实用价值的结论,供从事潜艇减振降噪工作者参考。 相似文献
140.