全文获取类型
收费全文 | 1804篇 |
免费 | 78篇 |
专业分类
公路运输 | 819篇 |
综合类 | 336篇 |
水路运输 | 413篇 |
铁路运输 | 248篇 |
综合运输 | 66篇 |
出版年
2024年 | 27篇 |
2023年 | 93篇 |
2022年 | 99篇 |
2021年 | 98篇 |
2020年 | 46篇 |
2019年 | 55篇 |
2018年 | 20篇 |
2017年 | 29篇 |
2016年 | 28篇 |
2015年 | 74篇 |
2014年 | 68篇 |
2013年 | 98篇 |
2012年 | 102篇 |
2011年 | 103篇 |
2010年 | 90篇 |
2009年 | 76篇 |
2008年 | 99篇 |
2007年 | 80篇 |
2006年 | 80篇 |
2005年 | 59篇 |
2004年 | 56篇 |
2003年 | 58篇 |
2002年 | 54篇 |
2001年 | 45篇 |
2000年 | 33篇 |
1999年 | 27篇 |
1998年 | 29篇 |
1997年 | 18篇 |
1996年 | 27篇 |
1995年 | 25篇 |
1994年 | 21篇 |
1993年 | 17篇 |
1992年 | 10篇 |
1991年 | 13篇 |
1990年 | 6篇 |
1989年 | 15篇 |
1988年 | 1篇 |
1965年 | 2篇 |
1956年 | 1篇 |
排序方式: 共有1882条查询结果,搜索用时 15 毫秒
991.
为深入了解黄河三角洲沉积地层土体的工程性状,研究在循环荷载作用下黄河三角洲地区地基土的变形破坏机理及内在因素,通过现场循环荷载试验,对黄河三角洲地区地基土在不同循环荷载作用周期、不同循环荷载大小的作用下的变形特征和破坏特点进行研究.并通过循环荷载作用前后的静载试验对比,得出循环荷载作用对地基土强度的影响,即循环荷载作用后,土体产生循环液化现象,引起变形破坏,与天然状态的土体强度相比,其临塑荷载和极限荷载都明显减小,土体的临塑荷载降低39%,极限荷载降低25%.循环荷载作用加剧了土体的破坏,使地基承载力降低. 相似文献
992.
提出地下车站循环冷却水系统设计中几个值得注意的问题,对冷却水系统的选择、冷却塔水量指标的选择与系统水力计算、冷却塔的选型与工艺布置等技术要求进行初步的探讨。 相似文献
993.
994.
深水码头多处在自然条件复杂的外海,在海洋波浪循环荷载作用下,许多码头在未达到设计使用年限时便已产生严重损伤而无法使用。针对海洋波浪循环荷载作用下码头整体结构的特殊损伤情况,根据工程实际,采用ANSYS软件建立了高桩码头的地基-桩-上部结构整体有限元模型。采用损伤本构关系,建立海洋土软化系数经验公式,模拟分析了不同运行年限后码头损伤破坏规律。研究结果显示:裂纹最早从面板开始,并且裂纹逐渐向横梁底部发展;但由于地基土的软化与混凝土的软化不同步,10 a后增加的裂纹先从横梁的底部开始。因此设计时应考虑循环波浪荷载对码头桩基-上部结构的整体影响,根据实际桩基与上部结构的协同作用机理采用相应的措施,使设计更加科学可靠。 相似文献
995.
针对汽车城市道路行驶特点,设计了一次循环工况下转鼓耐久试验,以研究燃料电池汽车在城市道路下的故障特点。定义了燃料电池故障等级,借助可靠性理论分析方法分析了燃料电池汽车故障特点。该试验方法为新能源汽车关键部件的可靠性和耐久性试验提供了有价值的参考。 相似文献
996.
夏天到了,汽车在阳光下晒一会儿,车内的温度就可能高达六、七十摄氏度,这时要驾驶这部车简直是太痛苦了。你要拿出百米冲刺的速度冲入车内打开空调并将风速调到最大挡位,然后退出车外等待,几分钟后等车内温度降下来了再进入车内。回想一下,是不是您也曾有过这样的经历?其实这样并不是唯一有效的制冷方法,这样做对发动机和三元催化器会有不同程度的损伤,而且会造成空调系统的热负荷过大,还会有很多燃油白白消耗掉。这里向您介绍几个小方法,供您在使用中试试效果。 相似文献
997.
998.
利用GDS双向振动三轴系统,对超固结软粘土进行了试验研究,结果表明,随着循环次数的增加,负孔压逐渐向正孔压转变;随着超固结比的增加,土体的强度提高,循环应变发展减缓.最后在试验基础上得到了超固结软粘土的应变破坏标准. 相似文献
999.
1000.
基于GT-Power软件建立某增压汽油机仿真模型,并通过试验验证模型的准确性。优化原模型配气机构,设计包角更大的进气凸轮以实现Atkinson循环,设计多组排气凸轮以得到20°~80°范围内的多个排气早开角(θ_(EVO)),改变传热模型实现缸内的低散热条件,模拟分析了1 500 r/min,40%负荷时,θ_(EVO)对低散热前后Atkinson循环增压汽油机能量分配的影响。结果表明:常规散热条件下,该汽油机的燃油经济性在θ_(EVO)为60°~70°范围内时较佳,而低散热条件下,该汽油机的燃油经济性在θ_(EVO)为50°~60°范围内时较佳;降低传热系数后,该汽油机散热损失的能量大幅减少,由此减少的能量在不同θ_(EVO)下转化为指示功的比例不同,θ_(EVO)为55°时转化比例为17.4%,此时指示热效率与原机相比提高了6.58%;而常规散热条件下Atkinson循环增压汽油机的指示热效率只比原机高3.79%,说明结合低散热技术能进一步增强Atkinson循环的节能效果。 相似文献