土石碎屑体稳定性离散元数值分析

利用颗粒流离散元方法,对土石碎屑体在外界营力作用过程中的稳定性进行数值计算,重点分析了碎屑体在前期施工开挖无支护及后期支挡防护两种情况下的长期破坏模式,并对比了天然与暴雨作用下的差异。分析表明,颗粒流离散元方法能够全面模拟碎屑体的失稳、破坏及塌滑移动过程,且能够准确量化部分计算参数,为碎屑体的稳定性评价提供一种新的方法。     

地铁车站预制装配新技术研究策略

结合国内首次在地铁车站工程中研究和成功应用预制装配技术的情况,对大型地下结构预制装配新技术研究策略进行全面深入的分析和探讨,介绍国内外地下工程预制装配技术应用现状,分析预制装配技术应用于地面建筑和地下结构的不同特性,提出地铁车站预制装配关键技术及研究要点,并介绍取得的主要技术经济和社会效益。     

转体施工的铁路曲线连续槽形梁设计关键技术研究

为了确保转体施工的曲线连续槽形梁结构设计安全可靠,需要解决以下关键技术问题:结构横向受力、日照温差应力较大、支座中心线横向位置、曲线转体结构横向偏载、曲线槽形梁结构受力计算等。通过道砟槽板横向预应力束的合理布置,克服横向连接处主拉应力;通过适当增加边主梁顶板保护层厚度和纵向预应力束的合理布置,控制了日照温差应力;研究合理的横向支撑位置,避免对结构产生横向次应力;曲线悬臂转体结构横向偏载,将球铰中心相对于上下承台设置横向预偏心,解决转动时横向自重不平衡引起梁体侧倾的问题;通过建立平面模型、单梁模型、梁格模型和实体模型,对比分析计算曲线空间结构的受力问题。结果表明:曲线连续槽形梁结构受力均满足规范要求。     

正泰NRT36-00熔断器

<正>产品用途及使用范围浙江正泰电器股份有限公司生产的NRT36-00熔断器适用于交流45～62Hz、额定电压690V、额定电流2～160A,主要用于电气线路中短路或过载保护。熔断器具有耐受预期短路冲击电流100kA的能力。额定分断能力为AC500V120kA,AC690V50kA。使用类别为gG。符合GB/T13539.2—2002,GB/T13539.6—2002及相应的IEC60269标准。随着电力系统不断升级改造,对熔断器提出了高分断、小体积、大容量、多功能、个性化等要求。     

反复荷载作用下级配砂砾石基层的力学性能分析

根据三轴试验及抗压强度试验所得的数据和试验后试样破坏情况,分析了级配砂砾石在反复荷载作用下的变形特性,并从能量势的角度提出砂砾石基层的塑性变形可分为永久变形和似弹性变形,这一分析对考虑基层的变形有很大意义.     

整体式基础拱涵的设计计算

整体式基础拱涵的设计计算问题是常见问题,本文主要介绍了其计算方法.     

材料选择趋势的变化在新桥规中的体现

在学习并掌握新桥规基本内容的基础上，探讨了钢筋混凝土及预应力混凝土构件在材料选择趋势方面的变化，进行了相关分析；并针对混凝土和钢筋的选择提出了结论和建议。     

激素性股骨头坏死模型的建立及其发病机理的探讨

目的建立兔激素性股骨头坏死模型,探讨其可能的发病机制。方法用改进的马血清加甲强龙的方法诱导制备兔激素性股骨头坏死动物模型,通过X线检查及组织病理学方法观察坏死模型建立情况;采用免疫组化方法检测造模后2、4、8周兔股骨头内过氧化物酶体增殖体激活受体-γ(PPAR-γ)及骨形态发生蛋白-2(BMP-2)的局部表达情况。结果模型组双侧股骨头内骨质密度不均一,关节面模糊;骨小梁稀疏变细、断裂,骨小梁骨细胞空骨陷窝明显增多,脂肪细胞体积增大,数目增多,骨髓腔内造血组织明显减少。造模后2、4、8周时,模型组动物股骨头内PPAR-γ表达逐渐增强;BMP-2在2周时呈阳性染色,4、8周时转阴性。结论用改进的马血清加甲强龙的方法诱导制备兔激素性股骨头坏死动物模型,其病理变化及影像学改变符合临床典型的股骨头坏死的特征;激素性股骨头坏死的发生可能与PPAR-γ表达增强、BMP-2表达减弱有关。     

基于构件面向体系结构的C4ISR系统设计方法

介绍了C4ISR体系结构描述和设计方法("3A"视图),描述了在其指导下使用结构分析法和面向对象分析法开发体系结构产品的过程,并比较了这两种方法的优缺点.在此基础上,提出基于构件面向体系结构的设计方法来解决系统的互操作和复用问题,给出了支持该方法的迭代开发过程,阐述了该方法与C4ISR体系结构设计方法的对应关系, 为开发可复用、易于互操作的C4ISR系统提供了一种可行的技术途径.     

体外预应力混凝土桥梁结构简介

体外预应力结构的发展史 体外预应力混凝土结构．就是把预应力筋放在梁的主体结构之外．只通过两端的锚固以及梁的中间处的偏心偏向部与梁体相连。在现代结构工程中，体外预应力的运用要早于体内预应力。早在1936年德国工程师Franz Dischinger设计了世界上第座体外预应力混凝土桥梁，主跨径为2520+69+2340m。这座桥在1962和1983年两次维修及对预应力筋重新张拉后使用至今。第二座体外预应力桥梁1950年在比利时修建，