全文获取类型
收费全文 | 4059篇 |
免费 | 122篇 |
专业分类
公路运输 | 1671篇 |
综合类 | 818篇 |
水路运输 | 831篇 |
铁路运输 | 712篇 |
综合运输 | 149篇 |
出版年
2024年 | 20篇 |
2023年 | 82篇 |
2022年 | 104篇 |
2021年 | 103篇 |
2020年 | 84篇 |
2019年 | 68篇 |
2018年 | 36篇 |
2017年 | 46篇 |
2016年 | 72篇 |
2015年 | 126篇 |
2014年 | 297篇 |
2013年 | 237篇 |
2012年 | 265篇 |
2011年 | 249篇 |
2010年 | 268篇 |
2009年 | 291篇 |
2008年 | 397篇 |
2007年 | 298篇 |
2006年 | 202篇 |
2005年 | 208篇 |
2004年 | 127篇 |
2003年 | 163篇 |
2002年 | 67篇 |
2001年 | 96篇 |
2000年 | 56篇 |
1999年 | 39篇 |
1998年 | 23篇 |
1997年 | 30篇 |
1996年 | 23篇 |
1995年 | 21篇 |
1994年 | 22篇 |
1993年 | 8篇 |
1992年 | 7篇 |
1991年 | 12篇 |
1990年 | 7篇 |
1989年 | 8篇 |
1988年 | 5篇 |
1987年 | 3篇 |
1986年 | 2篇 |
1985年 | 8篇 |
1965年 | 1篇 |
排序方式: 共有4181条查询结果,搜索用时 15 毫秒
121.
122.
针对工程环抱形防波堤平面布置方案,利用整体物理模型试验手段进行了验证。结果表明:1)掩护后传入港内波峰线发生了偏转和波能集中,致使码头局部泊稳条件不满足标准要求。将位轴线顺时针旋转15°,与波峰线平行优化布置后,则满足。2)根据越堤波浪是否冲击港内码头轴线标准,论证10.0、10.5、11.0 m共3个防波提高程掩护体,得出11.0 m是可行的。3)防波堤外侧质量6 t护面块体失稳,经多次优化后采用质量10 t则稳定,弧形转弯处勾连性护面块体受侧向波浪力作用比受正向波浪力偏于危险。4)将试验结果与规范公式计算值进行对比,前者均大,因此对于弧形转弯段的处理应给予关注,尽量遵循规范要求轴线夹角的相关规定。5)试验再次验证了三维港池整体物理模型试验在防波堤稳定性、越浪量和优化设计方面的必要性。 相似文献
123.
在粘土、粉土等软土地基上建造重力式码头,必须进行可靠的地基加固处理,费用一般较高,故相应的工程实例比较少。文章以西非某泻湖内港口扩建项目为例,提出采取深水开挖深槽换填中粗砂并振冲加固地基可满足建造大型沉箱重力式码头需求。实践中总结出深水开挖超深换填砂基槽及其防淤控淤技术,深水回填砂技术及前后砂样变化特性、深水振冲砂技术及效果特征、最佳振冲参数、码头沉降特性等。 相似文献
124.
125.
针对三峡水库下泄清水持续冲刷下长江中下游航道演变的新趋势,分析黑沙洲鹅头形弯曲分汊水道整治工程实施后的航道稳定性及其与研究阶段的差异,阐明清水冲刷对弯曲分汊型河道演变航道整治思路的影响。结果表明,在上游来沙量骤减的情况下,清水冲刷增大弯曲分汊河段凸岸一侧汊道的输沙能力,航槽持续冲刷,航深、航宽及分流比增加,属于发展的汊道,因而工程实际效果优于模型试验结果,为后续类似弯曲分汊河段治理积累经验。 相似文献
126.
通过对水泥土室内配合比试验,截取现场整段工程桩体室内抗压试验和现场天然地基、粉喷桩单桩、复合地基载荷试验的对比分析,提出了水泥土的最佳掺入比,水泥土强度增长的三阶段和单桩、软土天然地基、复合地基的破坏模式及桩侧摩阻力的取值方法。 相似文献
127.
128.
129.
由于设备精度、地层特性等因素影响,在旋喷、提升过程中,超高压旋喷桩不可避免地会出现直径缺陷和垂直度缺陷。为研究具有几何缺陷的超高压旋喷桩在暗挖地铁车站工程中的止水效果及适应性,以北京地铁3号线石佛营站3号施工竖井为例,研究几何缺陷对超高压旋喷桩止水效果的影响。基于旋喷桩成桩质量检测结果,归纳总结超高压旋喷桩的几何缺陷规律:旋喷桩直径服从平均值为1.1 m,标准差为0.11 m的正态分布,倾斜角度服从平均值为0.003°,标准差为0.3°的正态分布;倾斜方位角在[-180°,180°]内服从均匀分布。根据旋喷桩几何缺陷规律,建立三维缺陷计算模型,分析不同缺陷对旋喷桩止水效果的影响。研究结果表明:在旋喷直径和咬合厚度相同时,4种模型渗流量排序为双缺陷模型>直径缺陷模型>垂直度缺陷模型>无缺陷模型。基于数值模拟计算结果,提出超高压旋喷桩“临界咬合厚度”概念,为合理设置旋喷桩参数提供了依据。 相似文献
130.