全文获取类型
收费全文 | 6857篇 |
免费 | 246篇 |
专业分类
公路运输 | 3259篇 |
综合类 | 1302篇 |
水路运输 | 1050篇 |
铁路运输 | 1280篇 |
综合运输 | 212篇 |
出版年
2024年 | 102篇 |
2023年 | 270篇 |
2022年 | 362篇 |
2021年 | 389篇 |
2020年 | 273篇 |
2019年 | 234篇 |
2018年 | 92篇 |
2017年 | 108篇 |
2016年 | 109篇 |
2015年 | 210篇 |
2014年 | 359篇 |
2013年 | 375篇 |
2012年 | 382篇 |
2011年 | 396篇 |
2010年 | 384篇 |
2009年 | 403篇 |
2008年 | 339篇 |
2007年 | 300篇 |
2006年 | 261篇 |
2005年 | 260篇 |
2004年 | 216篇 |
2003年 | 179篇 |
2002年 | 156篇 |
2001年 | 140篇 |
2000年 | 123篇 |
1999年 | 92篇 |
1998年 | 79篇 |
1997年 | 67篇 |
1996年 | 68篇 |
1995年 | 57篇 |
1994年 | 53篇 |
1993年 | 63篇 |
1992年 | 53篇 |
1991年 | 52篇 |
1990年 | 35篇 |
1989年 | 51篇 |
1988年 | 2篇 |
1986年 | 3篇 |
1985年 | 6篇 |
排序方式: 共有7103条查询结果,搜索用时 0 毫秒
941.
近年来,UHPC在正交异性钢桥面一体化解决方案中获得广泛应用,针对在役钢桥面铺装养护施工封闭交通压力较大,免蒸养UHPC较传统蒸养UHPC更具使用价值。从抗压强度和干燥收缩对免蒸养UHPC及蒸养UHPC进行对比研究,并分析免蒸养UHPC在车辆载荷振动条件下的强度发展规律。结果表明:免蒸养UHPC早期抗压强度发展快,3d为102.3MPa,28d可达135.9MPa,满足不中断交通养护的实际需求;免蒸养UHPC的28d干燥收缩340με,略高于蒸养型UHPC;车辆载荷振动对免蒸养UHPC的强度影响不大。此外,免蒸养UHPC钢桥面铺装试验段跟踪监测结果表明免蒸养UHPC铺装能够大幅降低正交异性钢桥面板肋间相对挠度和最大拉应变,从而改善正交异性钢桥面板的整体受力状况,降低发生疲劳开裂的风险。 相似文献
942.
为研究钢-混组合梁斜拉桥现浇混凝土桥面板连接界面受力性能及桥面板抗裂性能,以主跨147m的六塔钢—混凝土组合梁矮塔斜拉桥为研究目标,通过数值模拟的方法,对现浇桥面板的钢-混组合梁界面剪力栓钉参数敏感性和现浇桥面板抗裂性能等两方面进行分析研究。结果表明:随着剪力钉间距的加大,剪力钉承担的剪力增大;随着剪力钉刚度的增大,剪力钉承担的剪力增大。在二期恒载和活载作用下,剪力钉横向和顺向剪力分布趋势基本一致,横向剪力均较小,顺向剪力均从梁端向支点处变大;收缩及温度作用下,横向剪力沿跨度方向分布均匀,纵向剪力除端部较大外,跨中处剪力值较小。分析桥面板的抗裂性能时,必须综合考虑桥面板的总体和局部计算结果的叠加效应。 相似文献
943.
合理评估正交异性钢桥面板疲劳寿命,以指导新建钢桥建设及既有钢桥管养,成为当前桥梁可持续发展的重大需求。准确、合理的疲劳荷载是钢桥面板疲劳寿命评估的基础,然而在目前我国钢桥规范中,钢桥面板疲劳荷载采用的是一辆固定总重的四轴标准疲劳车,也没有给出具体钢桥面板疲劳寿命评估过程。对此,基于应力~寿命分析法,制订了一种基于等效疲劳车的钢桥面板疲劳寿命评估过程,并以武汉军山大桥和云南金安金沙江大桥为例,开展了正交异性钢桥面板疲劳寿命评估研究,研究结果表明:军山大桥与金安大桥合理等效疲劳车总重约是标准疲劳车的3.0倍与1.4倍。 相似文献
944.
945.
为了分析桥梁伸缩缝在移动车辆荷载作用下的动力学特性,基于ABAQUS有限元分析软件建立起异型钢伸缩缝的数值模型,利用动力学计算方法模拟分析了异型钢伸缩缝在不同车速车辆荷载作用下的动力特性,同时研究了超载和型钢刚度变化对伸缩缝动力特性的影响效果。结果表明,伸缩缝在静力作用下的最大应力点产生在型钢边梁上,这与实际工程破坏相符;随着行车速度的增加,伸缩缝的最大应力值和变形量也随之增大,车速从40 km/h增加到100 km/h时,最大应力值增加了15%,最大变形量增加了25%;车辆超载会使伸缩缝产生较大的应力,车辆超载量越大,产生的最大应力也就越大,当超载率达到100%时,最大应力较标准轴载增大2倍;型钢边梁刚度的增大,可使伸缩缝应力降低1%左右。 相似文献
946.
947.
进入21世纪以后,全球基础设施建设再次步入快速发展轨道,特别是中国的基础设施建设发展十分迅猛,推动了桥梁工程跨江入海,甚至逐渐往深海发展。以往桥梁工程建设往往忽视环境的统筹协调发展,而当今桥梁工程建设中,对于环境保护已提高到与安全和质量等同的高度。如何在桥梁建设中保护海洋生态环境,已经成为亟需解决的课题之一。以克罗地亚佩列沙茨跨海大桥建设为例,介绍了基于海洋生态环境保护的气泡幕在钢桩基础打设施工中的研究与应用,为今后类似建设条件下桥梁工程施工提供参考和借鉴。 相似文献
948.
系统研究了强腐后Q345钢表面形貌和腐蚀时间对其力学性能退化的影响;采用浓度36%工业盐酸在室温环境下快速腐蚀的方法,设计了腐蚀时间分别为0、1、2、4、8、12、24、48、72 h的9组钢试件;采用三维非接触激光扫描仪和扫描电镜扫描腐蚀钢,测量了最大蚀坑宽度、高度和腐蚀试件厚度,计算了最大蚀坑影响系数;开展了拉伸试验,结合扫描形貌与微观组织形态解释了强腐后Q345钢的力学性能退化机理;建立了浓度36%工业盐酸在室温环境强腐后Q345钢的腐蚀动力学曲线和本构关系模型,揭示了强腐后Q345钢的力学性能退化规律。研究结果表明:随着腐蚀时间的增加,Q345钢的腐蚀动力学曲线展示了腐蚀率的变化规律;腐蚀时间在1 h以内,最大蚀坑影响系数增大最为明显,钢的名义屈服强度、名义抗拉强度、名义弹性模量和伸长率退化较大,分别达到未腐蚀钢的3.00%、0.69%、1.99%和4.88%;当腐蚀时间超过12 h,最大蚀坑影响系数增加缓慢,钢的名义屈服强度、名义抗拉强度、名义弹性模量和伸长率退化较为缓慢,分别达到未腐蚀钢的7.58%、4.02%、10.27%和26.64%;随着最大蚀坑影响系数和腐蚀时间的增加,屈强比变化较小;在腐蚀试件的应力-应变本构关系曲线中,随着腐蚀时间的增加,钢材的屈服平台逐渐缩短甚至消失,钢材由延性破坏转变为脆性破坏。 相似文献
949.
950.