泵送混凝土施工裂缝的成因与控制

水泥用量较大，一般为350～550kg／m^3，砂率偏高、砂用量大，泵送混凝土的砂率要比普通流动性混凝土砂率增大6％以上，约为38～45％；水灰比宜保持在0.4～0.6之间，需要掺加高效减水剂、缓凝剂、引气剂等外加剂。     

砂卵石地层注浆止水帷幕施工技术

地铁九号线丰台北路站车站主体结构形式为标准段双层三跨结构,车站南端为地铁十四号线预施三层单跨叠落形结构,两站呈"T"形换乘。换乘节点处高差为8 m,地下三层基底以上2 m范围内为滞水层。开挖进入潜水层,通过采用注浆止水帷幕施工方法进行换乘节点基坑排水,保证基坑内无水作业。     

砂率对干硬性混凝土性能的影响

研究了砂率对干硬性混凝土力学性能及耐久性能的影响,对不同砂率的干硬性混凝土试件进行力学试验、快速冻融试验、毛细吸水试验,测定不同砂率下干硬性混凝土试件的抗压强度、相对动弹模量、质量损失和毛细吸水特性。试验结果表明:随着砂率的增大,干硬性混凝土抗压强度和相对动弹模量先升高后降低;质量损失和单位面积吸水量均随着砂率的增加而减小。综合评定,砂率45%时干硬性混凝土力学性能和耐久性能指标最优。     

磨抛机器人气电力控末端执行器负载特性研究

针对现有船舶制造业中人工打磨或砂带磨削等磨抛作业难以满足智能制造需求的现状,提出一种面向船舶磨抛机器人的气电混合式力控末端执行器,采用自适应变参数PID控制器对非对称气缸的气动力与大推力永磁直线同步电机的电磁力进行协调控制,实现作业接触力的实时补偿与精确控制。通过对气动系统、永磁直线同步电机系统、环境工件、力和速度控制器等进行建模与数值仿真,研究其负载波动响应与抗负载冲击特性。仿真结果表明,相比气动力控系统,气电混合式力控系统可消除气动系统振荡特性的影响,在35Hz范围内振动负载作用下的最大力波动幅值由138N(约为稳态值46%)减小至25N(约为稳态值8.4%)；在阶跃负载作用下气缸活塞杆位移振荡和接触力冲击次数显著减少,调整时间分别仅为前者的32.3%和27.3%,有效提高了抗负载波动与冲击特性,可提升船舶磨抛机器人作业质量。     

机制砂的特点及其对沥青混凝土路面造价的影响

分析了机制砂的特点及其对沥青混凝土路面造价的影响。     

石粉对C60混合砂混凝土力学性能和徐变的影响

利用机制砂部分或全部取代河砂作为细集料配制混凝土,通过开展混凝土力学性能和徐变试验,研究了混合砂中石粉含量对各组混凝土的抗压强度、抗折强度、弹性模量以及徐变度的影响。结果表明:混凝土强度、弹性模量均随着混合砂中石粉含量的增加先增大后减小,石粉含量为5%时,上述力学性能最优;混合砂中石粉含量在7%以内时,随着石粉含量的增加,混凝土徐变度随之增大。     

悬挂式帷幕与降水组合在盾构接收中的应用研究

为了解决临江地区盾构隧道在巨厚强透水性的砂卵石层中始发接收时易发生涌水涌砂事故的问题，依托福州地铁某临江盾构接收工程，提出采用悬挂式止水帷幕与帷幕内降水相结合的地下水控制方案，并采用三维数值模拟确定止水帷幕的合理深度，预估总涌水量并对降水井布置进行设计。理论计算分析及工程成功实施表明，该方案能有效控制地下水，从根源上防止涌水涌砂事故的发生，确保洞门地墙破除及盾构接收的安全；悬挂式止水帷幕对减小盾构端头涌水量效果非常明显，帷幕深度的确定需综合考虑总涌水量、单井出水量、井数及周边地面沉降；帷幕与加固体之间需保留适当的间距布置降水井，以便通过帷幕的少量渗漏水渗流至降水井内排出。     

施工现场机制砂的生产和质量控制探析

机制砂代替天然砂既环保又节约天然资源，变废为宝，机制砂的性能优于天然砂，且使用机制砂有成本低的优势，加之社会及环境效益显著。不仅在普通混凝土中可用，也极适合在高强高性能混凝土中推广应用，是今后混凝土工程应用中必然发展趋势。介绍了沈海复线仙游（福州界）至南安金淘高速公路莆田段机制砂施工的生产和质量控制措施，从技术指标要求、环境条件、质量控制条件以及生产厂定点管理原则等几个方面进行了详细介绍，有关经验可供相关专业人员参考。     

混合砂混凝土弯曲疲劳性能研究

开展了混合砂混凝土在3种应力水平下的弯曲疲劳试验,进行了混凝土疲劳寿命的威布尔分布检验,拟合了平均弯曲疲劳寿命的lg S-lg N方程、考虑失效概率的F-lg S-lg N方程,计算了混凝土疲劳极限强度。结果表明:混合砂混凝土的疲劳寿命符合两参数威布尔分布;相同应力水平下,随着失效概率的减小,疲劳寿命随之减小。混合砂混凝土疲劳寿命N=2×106时,疲劳强度折减系数为58%。     

砂性土-黏性土中冲刷对沉井加桩基础水平承载力影响试验研究

通过波流水槽试验以及水平载荷试验，对砂性-黏性土中的4种不同工况下沉井加桩基础的局部冲刷前后承载力变化情况进行了研究。在4组不同工况试验中，沉井埋深均设置为1 cm，上覆黏性土层厚度设置为1，5，10 cm。试验结果表明:上覆黏性土为1 cm的情况下，冲刷前后水平承载力衰减较上覆黏性土5，10 cm前后承载力衰减明显增加。