高速铁路无砟轨道国产化理论研究

在吸收国内外研究成果的基础上,建立无砟轨道三维非线性有限元静力学模型,对高速铁路无砟轨道进行研究,主要内容如下. (1)用梁单元模拟钢轨、弹簧单元模拟扣件、实体单元模拟无砟轨道各部件、接触单元模拟无砟轨道各部件的连接,建立无砟轨道三维非线性有限元静力学模型,运用遂渝线实测数据、西南交通大学计算结果及无拉力模型验证了模型的有效性.     

铁路信号防雷施工方法总结

随着铁路信号设备信息化的发展,对雷电及电磁脉冲的防护要求越来越高。铁路信号设备防雷系统分为外部防雷和内部防雷。外部防雷装置有避雷网、避雷带、引下线及共用接地系统;内部防雷装置由屏蔽层、等电位及接地汇集线、共用接地系统组成。根据近年来对铁路信号设备防雷施工,总结防雷方法如下。     

TDCS系统雷害问题分析

南宁电务段管内TDCS系统车站设备的工控机设置在信号机械室,外设设备（键盘、鼠标、显示器、网络打印机）设于运转室。工控机通过局域网交换机及网线连接到网络打印机,键盘、鼠标、显示器则通过切换开关连接到工控机。在近几年的使用中,雷雨经常造成工控机双机死机或无法切换,甚至全站TDCS瘫痪的情况,增加了维修成本,也给运输组织、指挥带来巨大的影响。     

解析铁道行业标准《铁路环境振动测量》

TB/T3152-2007《铁路环境振动测量》,以GB／T10071-1988《城市区域环境振动测量方法》作为主要依据,针对GB/T10071-1988中有关铁路环境振动测量方法中不明确的地方,如铁路环境振动的定义、标准的适用范围、测点的布设以及铁路环境振动的测量方法等,适当作了补充性规定,以满足实际测量工作的需要。     

田字型25Hz电源屏新技术探讨

叙述我国电气化铁路2SHz相敏轨道电路新型田字型25Hz电源屏主、备屏的同步原理和自动转换原理。新型电源屏解决了目前使用中的田字型25Hz电源屏只能人工手动倒屏、操作时间长、当主屏发生故障时不能自动转换到备屏的问题。     

线路流体化在城市轨道交通中的应用研究

构建了在大城市轨道交通环境下线路流体化系统的结构框架,提出了流体化的具体运作流程,分析了流体化的技术支撑条件.以位于巴黎市区的全欧洲交通密度最大的一段线路为试验,对流体化系统进行效果评估,从而为提高轨道交通车辆的运行准点性提供了一种新的技术方法.     

横风作用下高速列车-板式轨道系统空间振动分析

基于高速列车-板式轨道系统空间振动分析理论,考虑横风作用效应,建立了风-高速列车-板式轨道系统振动分析模型,推导了列车风荷载势能;将它与列车振动势能及板式轨道振动势能相加,得出系统振动总势能;根据弹性系统动力学总势能不变值原理及形成系统矩阵的"对号入座"法则,建立系统空间振动矩阵方程,并编制了相应计算程序.分析了横风作用下高速列车和板式轨道的动力响应.研究结果表明:横风对车体的横向及竖向位移、轮重减载率、倾覆系数等有很大影响,对脱轨系数、横向Sperling 指标有一定的影响,而对钢轨的横向及竖向位移影响很小.     

移动车辆荷载作用下含裂纹梁的非线性动力特性分析

考虑车桥耦合效应,分析移动车辆荷载作用下含裂纹主梁的非线性动力特性.基于汉密尔顿原理和欧拉-柏努利梁的假说,建立含裂纹梁的非线性动力控制公式.应用龙格-库塔法对此非线性方程进行求解.通过数值计算,分析了裂纹的位置和深度的变化对车桥耦合系统中含裂纹主桥的非线形动力特性的影响.     

轨道交通橡胶浮置板式轨道结构动力设计参数研究

利用车辆多刚体动力学与浮置板轨道段组合单元的车轨系统竖向振动分析模型,研究车辆移动荷载作用下浮置板厚度、轨下扣件刚度、橡胶支座刚度对轨道结构竖向振动的影响.在此基础上,提出浮置板厚度、轨下扣件刚度、橡胶支座刚度的合理取值范围.研究结果表明:随着浮置板的厚度增加,浮置板的位移和加速度呈下降趋势,橡胶支座反力则增大,但对钢轨的影响不大,浮置板厚度应取为0.3～0.5 m较合适;轨下扣件刚度对钢轨和轮轨竖向作用力影响较大,对浮置板影响很小,轨下扣件刚度应取较小值,以40 MN/m为宜;橡胶支座刚度对浮置板和钢轨的动力学响应及橡胶支座反力和轮轨竖向作用力都有很大影响,橡胶支座刚度应优选20 MN/m左右较合理.     

采样管直径及长度对列车表面压力测量的影响

为测量列车表面压力分布,需采用采样管将列车表面拍式感压片感应的压力引至室内传感器,采用合理直径和长度的采样管是试验结果可靠与否的关键因素之一.采用试验研究的方法,对采样管管径、长度对稳态测压响应时间的影响,采样管长度对不同频率信号瞬态压力测试结果的影响进行分析,并将其研究结果应用于实车试验.研究结果表明:采样管管径为1.8 mm、长度在100m以内时,稳态测压响应时间满足试验要求;采样管长度在25m以内时,响应时间试验结果与经验公式计算结果相差不大;不同频率的瞬态压力对应的最佳采样管长度不同,因此,需要针对具体的瞬态压力信号频率采用不同长度的采样管.将上述研究结果应用于实车试验,测得的列车表面压力分布结果与数值计算结果基本一致.