全文获取类型
收费全文 | 22336篇 |
免费 | 811篇 |
专业分类
公路运输 | 9766篇 |
综合类 | 3728篇 |
水路运输 | 4722篇 |
铁路运输 | 4577篇 |
综合运输 | 354篇 |
出版年
2024年 | 184篇 |
2023年 | 739篇 |
2022年 | 656篇 |
2021年 | 880篇 |
2020年 | 702篇 |
2019年 | 641篇 |
2018年 | 304篇 |
2017年 | 417篇 |
2016年 | 426篇 |
2015年 | 647篇 |
2014年 | 992篇 |
2013年 | 988篇 |
2012年 | 1134篇 |
2011年 | 1321篇 |
2010年 | 1288篇 |
2009年 | 1334篇 |
2008年 | 1442篇 |
2007年 | 1176篇 |
2006年 | 912篇 |
2005年 | 838篇 |
2004年 | 682篇 |
2003年 | 792篇 |
2002年 | 694篇 |
2001年 | 617篇 |
2000年 | 534篇 |
1999年 | 384篇 |
1998年 | 336篇 |
1997年 | 305篇 |
1996年 | 302篇 |
1995年 | 281篇 |
1994年 | 242篇 |
1993年 | 210篇 |
1992年 | 205篇 |
1991年 | 176篇 |
1990年 | 172篇 |
1989年 | 161篇 |
1988年 | 9篇 |
1986年 | 1篇 |
1965年 | 22篇 |
1955年 | 1篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 109 毫秒
991.
992.
993.
994.
剪力铰是一种只传递剪力、不传递弯矩的构造,在铁路桥梁中首次成功应用于成昆线旧庄河1号桥。剪力铰的受力较为复杂,使用过程中其主要部件预应力粗钢筋发生了多次破断。本文分析了剪力铰“左右块体+竖向预应力粗钢筋”构造,进行了外观状态检查、桥面线形测量、三向相对位移测试和粗钢筋应力测试。结果表明:部分粗钢筋管道中长期存水,导致粗钢筋存在局部锈蚀的可能;剪力铰处的桥面下挠达到118 mm,列车通过时的冲击作用明显增大;剪力铰两侧最大竖向位移差达到0.64 mm,即粗钢筋力值差为59.6 kN,接近预应力螺纹钢筋容许疲劳力值,长期疲劳荷载作用下疲劳断裂的风险加剧;粗钢筋有效预应力均高于设计值,最大值高出100%(153 kN),但远小于其极限承载力668 kN,粗钢筋发生极限承载力破坏的可能性较小。结合影响剪力铰粗钢筋破断的因素,提出了剪力铰养护维修的指导建议。 相似文献
995.
列车驶入桥梁时,必然带有一定的初始条件,此值对计算车桥耦合振动中桥梁的动力响应有较大的影响。针对这一问题,通过在路基上运行不同的长度区间,以不同的行车速度、不同的车辆类型,对高速铁路车桥耦合振动的初始条件加以分析。可知当行车速度相同时,取不同的行车区间,竖向位移几乎不受影响,横向位移与所选取的运行区间有关。桥梁跨中横向位移还与选取的车型有关。 相似文献
996.
振动沉管碎石挤密桩,通过在地基中形成密实桩体和挤密作用,与原地基构成复合地基,具有良好的透水性,可加速地基固结,有效地消除液化,提高地基承载力。碎石挤密桩技术可靠,机具设备简单,施工方便节约投资,工程进度快。 相似文献
997.
998.
999.
本文对引入电励磁转子并列式双转子混合励磁同步电机的径向振动特性进行分析,介绍了该类电机特点,进行单永磁转子的磁场和力波解析,总结得出对于整机的部分电磁振动影响较大的力波的频率与阶次;引入电励磁转子侧使得整机磁场可调。针对双转子不同的磁场分布对通过有限元法仿真得到两者的径向电磁力波特性,将双转子的力波进行耦合谐响应分析,最后验证了关于双转子电机的电磁振动特性的解析以及由于电励磁侧转子引入导致整机的振动不对称的特点。 相似文献
1000.
电机的径向电磁力是产生电磁振动的主要原因。本文从应力方程出发,推导了永磁同步电机气隙磁通密度和磁场产生的径向力波的表达式。以一台8极48槽水下永磁同步电机为例,对正常工况下的电磁模型进行空载有限元的仿真和电磁振动的加速度分析,将正常工况下仿真与实验二者的电磁振动加速度结果进行对比,验证了其仿真结果的正确性。之后对不同匝间短路故障程度下的电磁模型进行有限元的仿真及电磁振动的加速度分析,对比不同匝间短路程度的仿真数据,得到其匝间短路故障特征量。 相似文献