全文获取类型
收费全文 | 1270篇 |
免费 | 36篇 |
专业分类
公路运输 | 439篇 |
综合类 | 199篇 |
水路运输 | 504篇 |
铁路运输 | 128篇 |
综合运输 | 36篇 |
出版年
2024年 | 13篇 |
2023年 | 31篇 |
2022年 | 36篇 |
2021年 | 59篇 |
2020年 | 52篇 |
2019年 | 44篇 |
2018年 | 28篇 |
2017年 | 35篇 |
2016年 | 49篇 |
2015年 | 42篇 |
2014年 | 92篇 |
2013年 | 73篇 |
2012年 | 64篇 |
2011年 | 75篇 |
2010年 | 68篇 |
2009年 | 76篇 |
2008年 | 72篇 |
2007年 | 63篇 |
2006年 | 49篇 |
2005年 | 47篇 |
2004年 | 54篇 |
2003年 | 32篇 |
2002年 | 25篇 |
2001年 | 21篇 |
2000年 | 18篇 |
1999年 | 13篇 |
1998年 | 15篇 |
1997年 | 9篇 |
1996年 | 10篇 |
1995年 | 9篇 |
1994年 | 3篇 |
1993年 | 5篇 |
1992年 | 2篇 |
1991年 | 6篇 |
1990年 | 5篇 |
1989年 | 9篇 |
1955年 | 2篇 |
排序方式: 共有1306条查询结果,搜索用时 31 毫秒
21.
22.
23.
多跨连续刚构桥采用边中跨同时合龙施工,在有效缩短工期、节约施工成本的同时,给施工带来了新的挑战.为解决边中跨同时合龙施工的关键技术问题,该文以白坪1号大桥为研究对象,首先建立其施工全过程的有限元模型,论证一次性合龙施工方法的可行性;其次,提出了基于多目标优化的连续刚构桥合龙顶推力计算方法;最后,为了避免合龙段混凝土在养护阶段开裂,提出了一种合龙段混凝土应力控制方法.研究结果表明:多跨连续刚构桥采用边中跨同时合龙相较于常规的逐跨合龙,成桥状态的主梁最大应力值相差不大,但主梁成桥线形有一定差别,合龙方式变更后需要调整施工预拱度和合龙顶推力值;提出的基于多目标优化的连续刚构合龙段顶推力确定方法和合龙段养护阶段应力控制方法效果良好,为多跨连续刚构桥边中跨同时合龙方法的实施提供了技术支撑. 相似文献
24.
25.
基板与陶瓷衬底之间的焊层寿命通常利用IGBT模块的被动加热和冷却(热循环)来测试,但这种试验会引起焊层失效(分层)。实际应用中,IGBT和二极管芯片是主动被加热的,诸如焊线脱落等其它模式的失效也会限制使用寿命,通常可通过功率循环试验来评估这种应力的影响。本文通过功率循环试验来评估衬底焊层的失效,利用高循环周次的测试进行有效的衬底焊层热循环试验,其关键在于功率循环过程中焊层温度的预测。在温度波动不大的条件下,比较了被动热循环和主动功率循环时对焊接寿命的影响。 相似文献
26.
27.
故障现象 一辆凌志LS400轿车(UCF10)怠速不稳,空挡用力踩下油门时,发动机转速起伏波动较大且有突然性,同时仪表板上Check灯亮。 诊断与排除 首先,用跨接线跨接发动机舱内连接器TE1和E1端子,从组合仪表板上Check灯读取故障代码,读得代码为13、25和26(13为G或NE信号异常;25为空燃比过稀;26为空燃比过浓)。为避免历史故障代码的干扰,先关闭点火开关,取下EF1保险丝等待10秒以清除代码。然 相似文献
28.
滑坡上加固结构和建筑物所受的土压力计算方法 总被引:2,自引:0,他引:2
目前,加固滑坡的方法是修筑穿透挡墙式抗滑桩排,桩的下端插入一伏岩层中。在一些情况下,在滑坡上修筑建筑物,并未将这些建筑物深埋入不易滑动的岩层中来加固滑坡。本文叙述圆形加固桩排和单独的矩形加固单元所受的滑坡推力计算方法,以及平面为圆形和矩形的建筑物在塑性土流绕越它时所受的滑坡推力计算方法。 相似文献
29.
姚怀新 《筑路机械与施工机械化》2005,22(12):63-64
2.6.3结论与措施
(1)负荷波动对发动机动力性、经济性的影响.主要表现为2个方面:其一为发动机转速的波动将使平均转速ne^-低于平均转矩匹配点Mz^-在调速外特性上所确定的转速值nz;其二,当平均阻力矩Mz^-工作点在调速外特性上配置过高时,发动机频频进入非调速段工作而使转速大幅度波动,同时引起平均转矩输出值Me^-低于静态特性上与平均转速ne^-。相对应的转矩值M'e(图25)。结果使其动力性和经济性指标恶化。 相似文献
30.
结合某国道滑坡情况,根据其具体的工程地质和水文情况,提出了采用抗滑桩的处理方案。根据滑坡推力计算,确定抗滑桩的尺寸及位置,提出了施工过程动态监测和完工后长期监测的方案。 相似文献