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801.
先期振动对土石坝地震变形影响显著。通过开展不同先期动应力作用下的动三轴试验,研究了先期振动对未加固堆石料和高聚物胶凝堆石料动变形特性的影响。结果表明:先期振动对未加固堆石料和高聚物胶凝堆石料的弹性轴应变无明显影响,但显著降低了其塑性轴应变;未加固堆石料和高聚物胶凝堆石料的残余变形在先期振动影响下显著减小,与未经受先期振动的试样相比,先期动应力为40%围压的试样,最大残余剪应变降低幅度和最大残余体应变降低幅度的平均值分别为48.1%和42.0%;先期动应力为80%围压的试样,最大残余剪应变降低幅度和最大残余体应变降低幅度的平均值分别为80.9%和71.6%。先期动应力幅值越大,再次经历动应力时未加固堆石料和高聚物胶凝堆石料产生的残余变形越小,抵抗变形能力提高越明显。最大残余变形的降低幅度与固结比、围压及高聚物含量无关。随后修正了沈珠江动残余变形模型,修正后的残余变形模型可以反映高聚物对堆石料残余剪应变和残余体应变的影响。与未经受先期振动的试样相比,先期动应力为40%围压的高聚物胶凝堆石料(高聚物质量比Rp=2%)的改进残余变形模型参数c1和c4分别降低了27.7%和61.2%;先期动应力为80%围压的高聚物胶凝堆石料(Rp=2%)的改进残余变形模型参数c1和c4分别降低了68.8%和79.3%。 相似文献
802.
以某钢-混凝土拼宽连续梁桥为例,研究了不同连接方案形式下拼宽桥的结构力学性能。通过有限元梁格模型对拼宽桥梁进行了横向受力分析,分析结果表明,连接形式对弯矩的影响主要在横向截面中间连接位置处,而对轴力和剪力的影响主要在横向截面的两端处,铰接形式的受力较刚接形式更为不利。同时本文对桥梁拼宽改造前后的偏载系数进行了研究,分析表明拼宽后偏载系数较原先有所降低,建议偏载系数为1.18,可供同类工程参考。 相似文献
803.
神座特长隧道长约5.5 km,隧址区属高原寒温带半湿润季风气候,地形地质条件复杂,隧址区地层岩性主要为变砂岩、板岩,隧道进洞80 m后,洞内围岩开始进入更强的变质岩层中,出现千枚化,含水量较高,围岩基本达到饱和状态,发生泥化,在隧道初期支护完成后,现场监测发现隧道水平方向收敛严重。针对软岩隧道内出现的围岩遇水软化、泥化、洞内较大变形、局部坍塌等危害,根据现场施工过程中监测到的隧道内围岩变形程度及变形速率,结合高原地区施工方面的一些实际情况,参考多个项目工程实践经验,从多方面论证比选,在施工过程中对神座隧道支护参数做出动态调整,确保隧道施工及后期运营过程中的安全稳定。 相似文献
804.
805.
806.
奚家港大桥主墩基坑位于奚家港一线海塘大堤两侧,距海塘大堤防汛墙最小距离为10.7m,最大开挖深度6.74m。海塘大堤与基坑开挖顶面高差为3.3m,海塘大堤上为通行道路,重载车辆较多。奚家巷大桥主墩基坑支护结构设计需要综合考虑坑外恒荷载、堤顶动载、不良地质条件、施工进度等因素,保证基坑变形、海塘大堤结构变形满足规范要求,确保施工安全,满足施工工期要求。 相似文献
807.
深中通道泄洪区非通航孔桥为110 m跨的连续钢箱梁桥,主梁采用分幅式单箱三室钢箱梁,梁高4 m、底宽9.5 m,首孔、中孔和末孔大节段钢箱梁制造长度分别为133.1,110,86.1m,吊装重量分别为1780,1627,1357t.钢箱梁在船厂制造成大节段,采用驳船运输到工地,需要装船和卸船.为了解决大节段钢箱梁装船难... 相似文献
808.
809.
以某邻近运营盾构隧道的基坑工程为背景依托,运用有限元软件ABAQUS,通过数值模拟和现场监测的手段,从基坑施工的全过程,对既有运营盾构隧道变形影响进行了分析,并提出了变形控制措施。研究结果表明,随着基坑的开挖,隧道结构会向基坑方向偏移,隧道主体结构的最大沉降及水平变形分别为为13.57 mm和6.71 mm,紧邻隧道侧围护桩的最大水平变形为16.85 mm,盾构隧道区间最大地表沉降为35.5 mm,各变形均小于城市轨道交通结构安全控制指标值。数值模拟结果与现场监测结果基本一致,验证了模拟的正确性。研究成果可为盾构隧道保护区内的基坑开挖引起隧道变形可能发生的危害做出预警,并提出相应的防治控制措施,为待建项目的安全设计和施工提供参考。 相似文献
810.