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461.
对气门外弹簧试样断裂产生的原因进行了检测分析,查找出了断裂故障产生的原因,为避免此类失效事故的再度发生,针对原料生产商和成品生产商,提出并实施了多项改进措施,均取得了良好效果。 相似文献
463.
采用光学显微镜(OM)和扫描电子显微镜(SEM)对正常断裂和异常断裂的"之"形线进行研究,探讨了两类断裂中"之"形线的来源以及形成机理.双轴肩搅拌摩擦焊(BTFSW)正常断裂时"之"形线不是力学性能的薄弱区,抗拉强度可以达到母材的80%以上,"之"形线来源于原始对界面上的氧化膜;而异常断裂时"之"形线是力学性能的薄弱区,为未连接缺陷,强度仅为母材30%左右,由于焊接过程中搅拌头前方的待焊材料存在较大的横向拉伸应力,造成实际间隙超标,导致异常断裂. 相似文献
464.
《西安交通大学学报(医学版)》2019,(5):774-777
目的探讨3种不同类型牙本质保护膜(HyC、SBU、S3)在间接修复中对牙本质粘接性能的影响。方法收集新鲜离体磨牙,包埋、切割及抛光后获得光滑牙本质表面,对照组不涂布牙本质保护膜,其余3组分别涂布3种不同类型牙本质保护膜,并在表面使用树脂水门汀将预成的树脂修复体进行粘固。精密切割机切割获得0.9mm×0.9mm的条状牙本质-树脂样本。利用万能试验机以0.5mm/min的加载速度进行拉伸力测试,直至牙本质-树脂条断裂,计算机自动记录加载过程中的最大拉伸力,并利用扫描电子显微镜观察断面的微观结构及断裂方式。结果涂布牙本质保护膜之后,各组的拉伸强度较对照组明显增加,差异具有统计学意义(P<0.05)。HyC组拉伸强度小于SBU组、S3组,差异具有统计学意义(P<0.05)。微观结构观察显示,拉伸断裂方式主要为界面破坏。结论不同类型的牙本质保护膜可以增加牙本质与树脂修复体之间的粘接性能,其中SBU、S3较HyC可以明显提高其粘接强度。 相似文献
465.
466.
467.
总结了内燃机活塞-缸套系统摩擦磨损的研究成果, 从润滑油改良、表面改性、动力学特性方面综述了系统的减摩抗磨研究方法与技术的发展现状, 讨论了润滑模型、润滑添加剂、表面织构、缸套珩磨、表面涂层与动力学特性对系统减摩抗磨的影响, 分析了系统的摩擦磨损机理。研究结果表明: 活塞-缸套系统的润滑特性具有非线性特征, 润滑状态与添加剂对系统减摩抗磨有较大的影响, 系统润滑状态的不确定性导致多种润滑模型并存, 需进一步建立系统综合润滑模型, 同时需深入探讨润滑油添加剂最佳减磨剂量及减磨机理; 表面改性技术(表面织构、珩磨与涂层)可以大大减少系统表面的摩擦磨损, 由于织构位置分布、加工参数、加工工艺、表面形貌与涂层材料等对接触表面的影响, 表面改性技术减摩抗磨的综合发展相对缓慢, 需进一步研究表面改性减磨的机理与参数优化方法; 活塞-缸套系统的工作条件苛刻, 系统各部件的相互作用相互耦合, 深入探究动力学特性与摩擦磨损的演化规律关系相对困难, 仍需全面考量服役状态下动力学特性与摩擦磨损之间的关系; 未来内燃机整机性能的提高将迫使活塞-缸套系统需具备更高的减摩抗磨性能, 为实现系统经济性与节能减排的目标, 尚需进一步开展系统高效减摩技术。 相似文献
468.
《铁道机车车辆工人》2020,(1)
控制6种不同装配错边量参数,对采用双轴肩搅拌摩擦焊的高速列车用6005-T6铝合金型材接头进行脉动拉伸疲劳试验,同时对疲劳断口进行了SEM分析。结果表明:随错边量的增加,接头指定1×10~7循环次数疲劳强度明显降低;当错边量控制在0.5 mm以内时,焊接接头的疲劳极限强度较高;装配错边量超过0.7 mm时,疲劳强度迅速下降;疲劳试件断裂位置主要位于焊核边缘。扫描结果显示:启裂区疲劳源清晰;扩展区疲劳纹与裂纹延伸方向垂直;终断区可观察到典型的深韧窝状韧型断口。 相似文献
469.
470.
选择2.25Cr-1Mo钢手工电弧多层焊焊接头进行了不同工艺规范的持久强度试验,用透射电对蠕变断理解时母村和焊缝碳化物形态,大小和分布进行了分析,采用选 区电子射和EDAX能谱分析方法对析出的碳化物类型进行了鉴定,结果表明,试验中出现的碳化物类型分别为Fe3CMo2C和M23C5,在试验时间较长应力较小时,断裂试样中针状Mo2C在晶内聚集粗化,块状M23C6在晶界聚集粗化,这种碳化物分布状态是影响 相似文献