全文获取类型
收费全文 | 911篇 |
免费 | 41篇 |
专业分类
公路运输 | 231篇 |
综合类 | 169篇 |
水路运输 | 479篇 |
铁路运输 | 64篇 |
综合运输 | 9篇 |
出版年
2024年 | 10篇 |
2023年 | 60篇 |
2022年 | 47篇 |
2021年 | 57篇 |
2020年 | 29篇 |
2019年 | 62篇 |
2018年 | 23篇 |
2017年 | 35篇 |
2016年 | 36篇 |
2015年 | 46篇 |
2014年 | 40篇 |
2013年 | 55篇 |
2012年 | 57篇 |
2011年 | 60篇 |
2010年 | 61篇 |
2009年 | 47篇 |
2008年 | 32篇 |
2007年 | 31篇 |
2006年 | 18篇 |
2005年 | 17篇 |
2004年 | 15篇 |
2003年 | 14篇 |
2002年 | 17篇 |
2001年 | 4篇 |
2000年 | 7篇 |
1999年 | 5篇 |
1998年 | 11篇 |
1997年 | 4篇 |
1996年 | 6篇 |
1995年 | 7篇 |
1994年 | 7篇 |
1993年 | 6篇 |
1992年 | 9篇 |
1991年 | 8篇 |
1990年 | 1篇 |
1989年 | 8篇 |
排序方式: 共有952条查询结果,搜索用时 265 毫秒
161.
梁格法在某变宽单箱多室箱梁中的应用 总被引:2,自引:0,他引:2
文中利用梁格法对某变宽单葙多室箱梁进行了分析计算,并将其结果与单粱法的计算结果进行对比。结果表明,梁格法与单梁法的计算结果有一定的差异,在该类桥梁中应用梁格法有较大的优势。 相似文献
162.
163.
在基本原理阐述的基础上,用梁格法分析了截面转换加固T型梁桥的力学性态,并结合具体的实例和常规的平面杆系有限元模型计算分析方法进行了对比。对比结果表明,采用梁格法分析截面转换加固T型梁桥是有效的。该处理方法可望对实践起到一定的指导作用。 相似文献
164.
基于LES的跨海桥梁施工期围堰波流力数值模拟 总被引:1,自引:1,他引:0
跨海大桥基础施工可能面临水深、浪大和流急等恶劣海况,波流力甚至可能成为围堰施工的主要控制荷载. 为研究跨海桥梁施工期围堰波流力,采用垂向多层σ坐标变换模型追踪三维波流自由液面,添加浸没边界法(IBM)处理不规则结构物界面,建立了基于LES的三维波流与结构物相互作用的数值模型,利用所建立并验证的三维数值模型模拟不同长宽比的矩形围堰与斜向波流的相互作用. 分析结果表明:所建立的三维数值模型能够较好地模拟矩形结构波流力;长宽比为1.0时,由于结构的对称性,波流入射角对围堰总波流力影响很小,增幅均在5%以内;随着长宽比的增加,波流入射角对围堰总波流力的影响增大;如长宽比为2.0时,波流沿纵桥向入射时(90°)结构的总波流力约为沿横桥向入射时(0°)总波流力的2.48倍. 与纯波情况相比,矩形围堰波流力普遍比纯波力偏大,但入射角对结构纯波力或波流力的影响系数较为接近. 相似文献
165.
166.
167.
螺旋列板绕流流场CFD分析 总被引:3,自引:0,他引:3
隔水管是海洋钻井作业的关键设备,其安全性至关重要.涡激振动是隔水管失效的重要因素.水深小于500m时,优化隔水管系统可以避免使用涡激抑制装置,超过1000m,必须采用涡激抑制装置.螺旋列板是现场常用的涡激抑制装置.基于流体动力学方法,利用FLUENT软件求解螺旋列板三维绕流流场的控制方程,同时计算了钝体隔水管三维绕流流场,流场参数(升力系数、曳力系数、涡量等)特征进行对比分析,显示出螺旋列板在涡激抑制方面的优势.计算结果表明,虽然螺旋列板能够减小横向升力,但同时会导致流向曳力明显增加. 相似文献
168.
169.
本文应用改进的尾流振子模型对振荡流下悬链线式立管的涡激振动特性进行了研究。首先基于向量式有限元建立了悬链线式立管振动控制方程,利用独立性原理和改进的尾流振子模型模拟时变的涡激升力,然后采用中央差分法求解立管的涡激振动响应。利用相应的试验结果验证了本文模型的有效性。最后,对振荡流下悬链线式立管涡激振动响应特性进行了分析。研究结果表明:振荡流下悬链线式立管响应幅值出现“振幅调制”现象,大KC(Keulegan-Carpenter)数下,进一步出现典型的“间歇涡激振动”现象;KC数对质点振动相图形状以及流固能量传递有显著影响;振荡流下立管响应峰值随流速呈“多峰”现象,KC=20时多峰现象更为明显;在小KC数范围内,较小的KC数会激励立管产生较大的涡激振动位移。 相似文献
170.
为研究窄幅边主梁断面的涡振性能及其气动控制措施,以某窄幅边主梁斜拉桥为工程背景,开展1︰20节段模型的测振及气动控制措施优化风洞试验,研究不同角度风嘴对称及非对称布置形式、梁底稳定板数量、风嘴水平分流板等气动措施对主梁涡振性能的影响。研究结果表明:窄幅边主梁涡振性能较差,在0°,±3°风攻角下均发生了显著的竖弯涡振,但未发生扭转涡振,最大响应振幅出现在+3°攻角,峰值位移132.2 mm,超出规范允许值152%。安装非对称风嘴对主梁涡振抑制效果更明显,设置风嘴能使主梁断面接近流线型,从而改善其气动性能。风嘴角度越小,抑振效果越好,但风嘴对主梁涡振性能提高有限。梁底稳定板对边主梁涡振的抑制效果明显,涡振风速区间不变,竖向涡振振幅得到明显抑制。随着稳定板的数目增加,主梁涡振稳定性提高越明显,但对主梁在不同风攻角下涡振性能的改善存在较大差异,+3°攻角下涡振响应降低为原断面响应的50%,但仍超规范限值。0°攻角下主梁的涡振得到完全抑制。在边主梁梁底两侧1/4处设置稳定板并在风嘴处设置分流板能有效抑制主梁发生涡激共振。 相似文献