全文获取类型
收费全文 | 2159篇 |
免费 | 48篇 |
专业分类
公路运输 | 794篇 |
综合类 | 313篇 |
水路运输 | 810篇 |
铁路运输 | 220篇 |
综合运输 | 70篇 |
出版年
2024年 | 16篇 |
2023年 | 87篇 |
2022年 | 74篇 |
2021年 | 93篇 |
2020年 | 53篇 |
2019年 | 96篇 |
2018年 | 29篇 |
2017年 | 40篇 |
2016年 | 61篇 |
2015年 | 66篇 |
2014年 | 91篇 |
2013年 | 120篇 |
2012年 | 123篇 |
2011年 | 126篇 |
2010年 | 119篇 |
2009年 | 134篇 |
2008年 | 104篇 |
2007年 | 114篇 |
2006年 | 89篇 |
2005年 | 60篇 |
2004年 | 72篇 |
2003年 | 71篇 |
2002年 | 63篇 |
2001年 | 28篇 |
2000年 | 55篇 |
1999年 | 25篇 |
1998年 | 37篇 |
1997年 | 25篇 |
1996年 | 27篇 |
1995年 | 22篇 |
1994年 | 19篇 |
1993年 | 13篇 |
1992年 | 15篇 |
1991年 | 21篇 |
1990年 | 3篇 |
1989年 | 15篇 |
1955年 | 1篇 |
排序方式: 共有2207条查询结果,搜索用时 265 毫秒
642.
643.
644.
引言船舶试验通常分为三个阶段:(1)码头试验;(2)工厂航行试验;(3)国定(交货)试验。码头试验之目的,如所周知,是要校检机器及设备安装的质量,校验他们的作用是否正确是否协调,同时还要对个别机器上了船之后的特定变数进行校验。 相似文献
645.
EMS型磁浮列车悬浮力分析 总被引:7,自引:2,他引:5
胡基士 《西南交通大学学报》2001,36(1):44-47
悬浮系统是磁浮列车的重要组成部分,其性能将直接影响车辆的性能。悬浮力是线路桥梁设计和车辆线路动力学分析的基础。根据EMS型磁浮列车的特点,给出了悬浮系统的数学模型,分析了悬浮力的大小及其动态特性。 相似文献
646.
为增强桥梁拉索高强钢丝漏磁检测的实用性,开展了腐蚀、应力单一因素作用试验与预腐蚀-疲劳-腐蚀、预疲劳-腐蚀-疲劳三阶段交互作用试验,阐述了腐蚀-疲劳耦合作用对自漏磁信号的影响机制。研究结果表明:腐蚀区域的自漏磁信号极值随腐蚀时间的增加而增加,且变化特征越发明显,腐蚀缺陷引起的异常自漏磁信号最大变化可达50 000 nT;随着疲劳加载循环次数的增加,无锈蚀高强钢丝自漏磁信号整体呈现先增加后稳定的趋势,当疲劳加载循环次数大于10 000时,磁场强度的增加速率降低且趋于平缓;预腐蚀后施加的交变应力场会削弱腐蚀缺陷引起的自漏磁信号,再次腐蚀后的磁场信号变化与预腐蚀程度有关,预腐蚀9 h后施加疲劳荷载,之后再腐蚀3 h,与单一腐蚀12 h相比,自漏磁信号强度削弱了32%;施加预疲劳交变应力场可强化磁场,导致腐蚀后自漏磁信号极值增加,当预疲劳加载循环次数从1 000增加至100 000时,自漏磁信号强度增大了30%。由此可见,早期腐蚀引起的高强钢丝异常自漏磁信号可被疲劳作用掩盖,考虑单一腐蚀与应力变化难以反映高强钢丝自漏磁检测效果,需综合考虑腐蚀-疲劳的耦合效应,以获得桥梁拉索高强钢丝自漏磁信号变... 相似文献
647.
涡激振动(VIV)是导致海洋立管疲劳破坏的主要诱因,因此,抑制振动是立管设计需关注的重要内容。本文通过运用双向流-固耦合数值计算方法,开展翼型管、纹理管与光滑管的涡激振动响应特性的对比研究,探讨扰流翼板与表面纹理等异形表面结构对涡激振动被动抑制的有效性。计算结果表明:异形表面结构能够有效降低柔性管体的振动响应,缩短锁振区间,并且影响尾流区泄涡发放模式,减小管体流体力系数,起到明显抑制管体涡激振动的作用,且在较高的速度工况下,这种抑制效果更加显著。该研究可为采用被动式振动抑制的翼型管和纹理管等异形结构的海洋立管设计提供一定的理论参考。 相似文献
649.
650.
桥面输送机改变了边主梁的气动外形,为研究其涡振性能及抑振措施,开展了1.00∶20.00刚性节段模型自由悬挂风洞试验. 首先,研究了带输送机边主梁断面涡振性能,并测试了结构阻尼比对其的影响;其次,对比了有、无输送带边主梁的涡振性能;最后,采用风嘴、梁底稳定板、水平隔流板等气动措施对主梁断面涡振性能进行了优化研究. 结果表明:带输送机边主梁在规范要求的0°、±3° 风攻角下的涡振性能均较差,最大超出规范限值286%;桥面输送机降低了主梁的涡振稳定性,涡振响应峰值提高了44%;梁底安装稳定板有利于改善主梁的涡振性能,并且与梁底同高的稳定板制振效果随其数量的增加而更优,安装3道1.5 m下稳定板对主梁涡振抑制效果达93%;伸出梁底0.5 m的2.0 m高中央稳定板能完全抑制主梁涡振;风嘴对主梁的涡振性能影响较弱,但在一定范围内具有最优角度取值;梁底单独布置水平隔流板,涡振响应峰值降低17%;优化主梁截面采用风嘴 + 风嘴水平分流板 + 1 m宽水平隔流板,主梁涡振响应峰值降低92%,且远低于规范限值. 相似文献