注浆堵漏法整治地道渗漏水

由临汾工务段研制的“注浆堵漏法整治地道渗漏水”是针对旅客地道渗漏水的普遍性问题而研制。以PE泡沫、注浆堵漏王为核心材料，以渗透注浆法为关键技术，解决了困扰多年的技术难题，取得了显著效果，具有以下特点：     

风加速Π型混凝土梁碳化试验研究

已有工程检测、理论分析和试验研究表明,风对混凝土碳化的加速作用是客观存在的,进而导致混凝土构件截面耐久性不等。铁路公路桥梁等混凝土保护层直接外露的结构,其碳化受风影响的程度更为明显,研究不同形状桥梁梁体的不同部位混凝土受风影响的碳化情况具有较大的现实意义。本文进行了风加速Π型混凝土梁的碳化试验,对试验结果进行了分析总结,并采用试验数据对理论模型的计算结果进行了检验。考虑风对混凝土碳化的加速作用对混凝土结构的等耐久性设计具有重要意义。     

冠名赞助VS品牌渗透

有塑造品牌意识的汽车公司似乎也都喜欢和时尚发生关系。比如像奥迪，连续三年冠名赞助上海时装周；比如像日产，在这次东京车展上展出了与阿迪达斯合作重新开发Note这款车型。这是两种完全不同的品牌运作和诉求。冠名赞助或许只是一次纯粹的商业运作，而日产和阿迪达斯之间的合作则是一次技术与时尚理念的交融，也是一次品牌之间的渗透。今天我们抛开技术层面，光从“奥迪携手时装周”的“日产拥抱阿迪达斯”这两种现象来看当今汽车制造商的品牌策略，设想您是一名策划，您还有什么妙招让自己的汽车品牌与时尚同行？编辑部期待您发表自己的看法。     

考虑迂曲度的水泥-水玻璃双液浆柱形渗透机制研究

目前,水泥-水玻璃双液浆在工程中的应用日益增多,但对考虑迂曲度的双液浆扩散机制研究较少。假定水泥-水玻璃双液浆为具有黏度时空效应的宾汉姆流体,考虑迂曲度的影响并认为浆液沿柱形渗透扩散,推导得到水泥-水玻璃双液浆的浆液扩散半径计算公式。对比浆液扩散半径的计算值与工程案例试验值,两者吻合较好,从而验证了计算公式的可靠性。分析注浆终压、注浆管内浆液流速和柱形加固区高度对不同水泥-水玻璃双液浆配比的浆液扩散半径的影响。研究结果表明：当水泥-水玻璃双液浆配比不变时,浆液扩散半径随注浆终压和注浆管内浆液流速的增加而增加,随柱形加固区高度的增加而减小;当水灰比为1时,保持注浆终压、注浆管内浆液流速、柱形加固区高度不变,水泥-水玻璃体积比为1∶1时的浆液扩散半径较2∶1和3∶1时大,应优先选用水泥-水玻璃体积比为1∶1的双液浆,此时为达到1 m的浆液扩散半径,考虑迂曲度时所需注浆终压约为不考虑迂曲度的1.4倍,因此有必要考虑迂曲度对双液浆渗透扩散的影响;考虑迂曲度后,浆液渗透扩散能力降低,且随着注浆终压、注浆管内浆液流速的增大和柱形加固区高度的减小,考虑迂曲度和不考迂曲度的浆液扩散半径的差值逐渐增大,...     

施工过程中岩体等效渗透张量的系统求解法——以三峡工程永久船闸边坡为例

根据对岩体结构面及地下水渗流量的调查和观测,概化出渗透结构面及其分组,利用极值控制法求出渗透结构面的渗透系数,进而求出岩体初始渗透张量;基于初始渗透张量及观测渗流量利用有限元法反求岩体等效渗透张量．该方法能够比较客观地确定施工过程中岩体的等效渗透张量．     

透层材料性能研究

采用煤油稀释沥青、乳化沥青和改性乳化沥青三种主要透层材料和水泥稳定碎石基层与二灰稳定碎石基层两种主要半刚性基层对透层性能进行研究．通过量测透层材料在基层内部的渗透深度研究不同稀释率、不同材料和基层类型以及水泥稳定碎石基层养生龄期对透层材料渗透性能的影响。并通过剪切试验得到不同喷洒用量下基面层间的抗剪强度．确定透层材料的最佳喷洒用量。     

水性渗透防水剂的实际应用效果研究

通过现场回弹仪检测、裂缝宽度测量、快速渗透性测试、劈裂强度测试、表面粘结性观察,评价了桥面铺装上采用水性渗透防水剂作为防水层的防水效果;探讨了施工过程中影响应用效果的因素。结果表明:喷涂水性渗透防水剂可以有效地提高混凝土的防水能力,增加混凝土的强度,增强表面的粘结能力,改善抗裂性;在有条件的情况下应喷涂防水剂2遍,喷涂前后均应保持混凝土表面的湿润性,且在喷涂后应封闭交通12h。     

真空预压全过程有效应力变化

真空负压在地下水位线以上及以下的传递规律、真空预压过程中地下水位线以上及以下部分有效应力增加的机理等问题,目前学界各方的认识并不统一。通过对真空预压全过程孔隙总水头的变化引起有效应力变化规律的分析,从另一角度探讨了真空负压在软土中的传递规律。结果表明:真空负压在软土水位线以上及以下均会传递,并随渗透阻力而衰减;真空负压及地下水位下降均会引起软土水上、水下任一点有效应力的增加,水上、水下有效应力增量的表达形式是统一的;地下水位埋深与真空预压的加固效果相关,埋深越大,加固效果越差;加固过程中,地下水位下降,但下降幅度不大。     

长江口泥沙输移分析

采用ADCP实测水流资料与悬沙含量实测资料相结合的方法,对长江口悬沙运动进行分析。结果表明,泥沙再悬浮由潮流驱动,造成悬沙含量变化滞后于流速的变化,悬沙含量的峰值滞后于流速峰值。悬沙运动模式与水流基本一致,也存在三种不同形式的悬沙环流输移模式,并分析了潮流量与输沙率之间的关系。     

白令海潮汐能通量和底边界能耗散

The spatial distribution of the energy flux, bottom boundary layer (BBL) energy dissipation, surface elevation amplitude and current magnitude of the major semidiurnal tidal constituents in the Bering Sea are examined in detail. These distributions are obtained from the results of a three-dimensional numerical simulation model (POM). Compared with observation data from seven stations, the root mean square errors of tidal height are 2.6 cm and 1.2 cm for M₂ and N₂ respectively, and those of phase-lag are 21.8° and 15.8° respectively. The majority of the tidal energy flux off the deep basin is along the shelf edge, although some of this flux crosses the shelf edge, especially in the southeast of the shelf break. The total M₂ energy dissipation in the Bering Sea is 30.43 GW, which is about 10 times of that of N₂ and S₂. The semidiurnal tidal energy enters mainly to the Bering Sea by Samalga Pass, Amukta Pass and Seguam Pass, accounting more than 60% of the total energy entering the Being Sea from the Pacific.