全文获取类型
收费全文 | 781篇 |
免费 | 7篇 |
专业分类
公路运输 | 319篇 |
综合类 | 95篇 |
水路运输 | 304篇 |
铁路运输 | 65篇 |
综合运输 | 5篇 |
出版年
2024年 | 8篇 |
2023年 | 13篇 |
2022年 | 18篇 |
2021年 | 26篇 |
2020年 | 39篇 |
2019年 | 16篇 |
2018年 | 5篇 |
2017年 | 11篇 |
2016年 | 12篇 |
2015年 | 26篇 |
2014年 | 47篇 |
2013年 | 32篇 |
2012年 | 37篇 |
2011年 | 39篇 |
2010年 | 36篇 |
2009年 | 38篇 |
2008年 | 45篇 |
2007年 | 36篇 |
2006年 | 33篇 |
2005年 | 27篇 |
2004年 | 30篇 |
2003年 | 23篇 |
2002年 | 33篇 |
2001年 | 17篇 |
2000年 | 16篇 |
1999年 | 14篇 |
1998年 | 19篇 |
1997年 | 10篇 |
1996年 | 8篇 |
1995年 | 12篇 |
1994年 | 10篇 |
1993年 | 12篇 |
1992年 | 8篇 |
1991年 | 9篇 |
1990年 | 9篇 |
1989年 | 8篇 |
1986年 | 1篇 |
1965年 | 3篇 |
1955年 | 2篇 |
排序方式: 共有788条查询结果,搜索用时 15 毫秒
11.
1.转向系统紧固件拧紧力矩。转向系统紧固件拧紧力矩见表1。2.动力转向液添加应使用CM动力转向液(1050017)或相当的符合CM规范的NO.99850010液,否则会导致液体泄漏和损害泵及齿条和齿轮总成。通过贮油室或油 相似文献
12.
制动器拖滞是汽车在非制动工况下,由于制动蹄片不能完全回位等原因而造成的.制动器拖滞会影响汽车运行的燃油经济性.经对轻型客车进行测算发现,如果前后制动器都存在5N·m左右的拖滞力矩,会使汽车的百公里油耗上升3%~4%.因此,在汽车维护过程中应关注制动器的拖滞. 相似文献
13.
14.
关于规定曲率弯矩方程弯矩正负号的问题 总被引:1,自引:0,他引:1
阐明了曲率弯矩方程的物理概念及用此方程建立梁(柱)弯曲微分方程的思路,论述了在建立梁(柱)弯曲微分方程中规定弯矩正负号(简称这种规定)引起的问题:1)这种规定破坏了曲率弯矩方程所反映的物理概念及用曲率弯矩方程建立梁(柱)弯曲微分方程的思路;2)这种规定导致了梁(柱)截面内力矩与梁(柱)曲率正负号无关的错误概念;3)按这种规定建立梁(柱)弯曲微分方程须记住弯矩正负号的规定,与此种规定对应的坐标系,不考虑梁(柱)曲率的正负号等3条内容,否则得出错误结果。建议材料力学在阐述梁(柱)弯曲微分方程中删去这种规定,以避免上述问题。 相似文献
15.
徐杰 《城市轨道交通研究》2017,20(6)
建立了地铁车辆在空气弹簧处于不同(充气和失气)工况下所产生回转阻力矩的理论模型,提出了计算方法,并进而计算了车辆在不同载荷和偏转角度的状态下的回转阻力矩和回转阻力系数。利用回转试验台测定车辆在不同工况下的回转阻力矩,通过理论计算和试验结果分析,总结出车辆在不同工况下回转阻力系数的影响因素和变化特征,验证了理论计算方法的合理性和试验结果的可信性。 相似文献
16.
17.
针对平转法转体桥梁转体球铰常规设计法忽略不平衡力矩造成球铰设计安全储备不足或后期转体困难等问题,提出考虑不平衡力矩作用下的转体球铰设计方法,以成都某T构转体桥为背景进行研究。采用MIDAS FEA软件建立转体球铰部分有限元模型,分析钢制球铰半径改变对结构受力的影响规律;然后推导不平衡状态下球铰应力计算公式,通过转体结构的受力关系,根据撑脚是否着地的设计目标,按结构对称与非对称,给出球铰半径的确定方法,进而确定启动力矩等其他设计参数;最后结合转体桥梁工程实例验证该方法的适用性及准确性。结果表明:考虑不平衡力矩作用下的球铰设计方法适用于当前不同转体工程实例,其适用范围更广、安全性更好;转体球铰设计时应预先考虑不平衡力矩对球铰设计的影响。 相似文献
18.
简单介绍了汽车横摆力矩控制(DYC)系统,着重介绍了一种基于汽车防抱制动装置(ABS)的DYC液压回路的设计。 相似文献
19.
20.
<正>0引言上海港北槽深水航道指长江口船舶定线制A警戒区西侧边界线至圆圆沙警戒区东侧边界线之间的航道,总长约43 n mile。A警戒区西侧边界线至D12灯浮航道底宽400 m,设标宽度550 m;D12灯浮至圆圆沙警戒区东侧边界线航道底宽350 m,设标宽度500 m。北槽深水航道维护水深为理论最低潮面以下12.5 m。北槽深水航道附近的锚地主要有北槽锚地、横沙锚地以 相似文献