全文获取类型
收费全文 | 1468篇 |
免费 | 65篇 |
专业分类
公路运输 | 561篇 |
综合类 | 331篇 |
水路运输 | 294篇 |
铁路运输 | 302篇 |
综合运输 | 45篇 |
出版年
2024年 | 13篇 |
2023年 | 35篇 |
2022年 | 44篇 |
2021年 | 63篇 |
2020年 | 39篇 |
2019年 | 46篇 |
2018年 | 19篇 |
2017年 | 22篇 |
2016年 | 30篇 |
2015年 | 74篇 |
2014年 | 80篇 |
2013年 | 69篇 |
2012年 | 100篇 |
2011年 | 84篇 |
2010年 | 84篇 |
2009年 | 77篇 |
2008年 | 102篇 |
2007年 | 72篇 |
2006年 | 55篇 |
2005年 | 57篇 |
2004年 | 57篇 |
2003年 | 58篇 |
2002年 | 36篇 |
2001年 | 32篇 |
2000年 | 25篇 |
1999年 | 20篇 |
1998年 | 21篇 |
1997年 | 19篇 |
1996年 | 18篇 |
1995年 | 13篇 |
1994年 | 11篇 |
1993年 | 9篇 |
1992年 | 10篇 |
1991年 | 12篇 |
1990年 | 17篇 |
1989年 | 7篇 |
1965年 | 3篇 |
排序方式: 共有1533条查询结果,搜索用时 15 毫秒
41.
42.
对桥头衔接道路条件及其交通流量进行调查分析,同时分析车辆荷载超标对桥梁结构的影响。运用VISSIM仿真软件仿真衔接路口的排队长度、延误,指导衔接道路改善方案,减小排队长度。对优化前后路段运行速度、路口服务水平、桥梁进口道排队长度进行了对比分析,并提出了相应的交通管理措施,以期对桥头衔接道路路口的优化设计提供参考。 相似文献
43.
文章分析了锚杆拉拔试验的结果,提出了非全长粘结型锚索锚固段剪应力沿长度分布的二次抛物线模式,以及确定锚固段长度的合理方法,并以工程实例说明了文中提出的锚索锚固段长度计算方法的合理性. 相似文献
44.
主缆无应力长度的计算,是悬索桥施工监控中的重要内容。利用Midas/civil对松原天河北汊桥建立有限元模型,考虑主索鞍和散索鞍处圆曲线影响,对主缆无应力长度进行修正。由于主缆从边跨至中跨通过鞍槽进行了竖向和横向两次转向,因此需要对竖向和横向主缆的无应力长度进行修正,为计算空间索面自锚式悬索桥主缆无应力长度提供参考。 相似文献
45.
江峰 《山东交通学院学报》2015,(1):10-14
通过试验研究在背压和喷射压力变化的情况下,共轨系统中喷油器喷孔直径不同时二甲醚的喷雾特性。试验采用喷油器喷孔直径分别为0.170 mm和0.250 mm,背压分别为2.5 MPa和5.0 MPa,喷射压力变化范围为35~70 MPa,变化幅度为5 MPa,测试喷油量和喷雾特性,分析6孔喷油器的喷雾形状、贯穿长度和喷雾锥角。研究表明,增大喷孔直径后的喷油器与原喷油器相比,二甲醚喷射量约增加10%~20%,且增加量随喷射压力增大而增大。2种喷油器喷雾形状均对称,增大喷孔直径后的喷油器喷雾贯穿长度变短、喷雾锥角增大。 相似文献
46.
47.
48.
斜拉桥平行钢丝斜拉索锚杯长度一般根据锚杯内钢丝的锚固长度及其他构造尺寸确定,对于修正主梁线形偏差的调整量有限。针对大跨铁路斜拉桥中由施工、制造及桥上永久荷载偏差等导致主梁成桥线形偏差较大,而现行规范中的锚杯尺寸可能存在调整量不足的问题,以某千米级公铁两用斜拉桥为背景进行平行钢丝斜拉索锚杯调整量设计研究。采用悬索理论,分析道砟容重离散性引起的斜拉索索力偏差、斜拉索弹性模量偏差及斜拉索锚固点位置偏差对斜拉索无应力长度的影响,以确定合适的锚杯放张与张拉调整量。结果表明:对于铁路斜拉桥,现行规范规定的锚杯张拉调整量基本能够满足要求,放张调整量则可能存在不足;道砟容重离散性对斜拉索无应力长度影响相对最大,设计中应预留相应的锚杯放张调整量;对300 m以上的中、长索,还应考虑斜拉索索力偏差和斜拉索弹性模量偏差的影响,预留锚杯放张与张拉调整量;斜拉索弹性模量建议取2.0×105 MPa,并考虑其在(1.9~2.1)×105 MPa范围内进行设计。 相似文献
49.
随着我国交通运输业日益发达,越来越多的公路隧道投入运营,其安全性和运营成本之间的矛盾也越来越受到关注,如何在保证隧道运营安全的前提下,尽可能的降低运营成本成为亟待解决的难题。本文从隧道照明安全节能的角度出发,提出一种根据车速改变加强照明区段长度的隧道照明控制系统,满足照明质量的同时进行隧道的"按需照明"。系统将车速信息分为50 km/h以下、50~70 km/h、70~90 km/h、90 km/h以上四个速度区段,每个速度区段设计不同的加强照明区段长度;通过电感式线圈检测进入隧道的车辆速度作为控制输入参数,控制相应区段进行照明。 相似文献
50.
城市快速路中互通立交交织区长度的合理设置将对整个城市快速路系统的服务水平、通行能力、行车安全的提高起到关键作用,有必要对互通立交交织区长度的取值进行科学合理的计算。基于《公路通行能力手册》交织区中的相关方法建立交织区长度的计算模型;以该模型为依托结合可靠度理论,建立最小交织区长度可靠度功能函数,对交织车辆区间平均速度、交织区基本路段的平均自由流车速等随机变量的随机性及其分布规律进行分析。利用蒙特卡罗法讨论现行规范中最小交织区长度设计取值的安全可靠性,用失效概率及可靠指标进行评价。参考《公路工程结构可靠度设计统一标准》中城市快速路对应安全等级的可靠度要求,计算不同设计速度下的交织区长度,并结合实例验证,其计算结果具有较高安全性。研究表明:以150 m作为互通立交交织区长度应用于快速路设计,其失效概率较大且安全性较低;通过以满足一级安全等级条件的目标可靠度反算,推荐在100、80、60 km/h共3种设计速度下,互通立交交织区长度分别取400、370、350 m,可提高整个城市快速路系统的高效性和安全可靠性。 相似文献