双护筒桩基溶洞处理技术在威海香水河大桥中的应用

在威海香水河跨海大桥桩基施工中,为有效解决大型溶洞不良地质问题,采用双护筒跟进施工工艺,在设计桩位采用振动锤插打外护筒,插打结束后采用钻机冲孔,针对内护筒难以插打到位的情况,采用冲击钻冲击扩大孔至岩石顶,然后用起重机械分节下放内护筒,为确保护筒中心偏位满足要求,护筒每隔2 m焊制6个U型筋。为增大桩基摩擦力,在扩大孔与内护筒之间填筑尺寸为20～40 mm、空隙率50%的碎石,利用内护筒外侧预留的4根PVC管压浆固结碎石,再将钻头换为正常钻头继续钻进至设计孔深。结果表明,双护筒溶洞处理技术工艺简单,桩基成孔速度快,有效解决了桩基塌孔和钻进倾倒问题。该施工工艺中,创新采用的护筒焊接质量和偏位控制方法及内护筒与扩大孔之间碎石固结处理工艺均可作为通用技术在全国范围内推广应用。     

真空联合堆载预压法加固软土地基

结合潭邵高速路堤软基处理介绍了一种新的软土地基处理方法——真空联合堆载预压法,以及它的原理、施工工艺和优点。     

内燃机车辅助传动系统方案探讨

针对国外电传动内燃机车辅助交流传动系统的发展状况,着重分析了国产内燃机车辅助传动系统方案的优、缺点,提出了国产内燃机车辅助传动系统的发展方向。     

高压泄压阀指挥器的改进

泄压设施是石油化工装置安全保护系统的重要组成部分。对于长距离密闭输油管道,输油泵站必须设有压力保护泄放设施,防止瞬变压力对输油设备造成的危害。担负着胜利油田原油外输任务的东临复线沿线泵站的高压泄压阀出现的故障多集中在泄压阀指挥器上,经过分析调研试验后,对高压泄压阀指挥器进行了改造,利用压力开关、电磁换向阀、继电器等电器元件构成电气装置指挥器替代原设备的机械结构指挥器,保证了泄压阀的控制精度和可靠性。     

武汉青山长江公路大桥宽幅钢箱梁悬臂拼装横向线形匹配技术

武汉青山长江公路大桥主桥为主跨938 m的双塔双索面全飘浮体系斜拉桥,主跨整体式钢箱梁高4.5 m、全宽48 m,采用500 t架梁吊机分节段悬臂拼装架设。钢箱梁悬臂拼装时,架梁吊机站位节段、待架节段由于荷载及约束不同,横截面变形呈现出不同的趋势,线形匹配难度大。为解决该问题,主跨钢箱梁悬臂拼装时选择上、下游分体式架梁吊机,减少架梁吊机自重;经比选选择横桥向27.7 m间距的架梁吊机站位,减小了架梁吊机荷载对横向线形匹配的影响;通过设置顶压装置(由顶压牛腿、支承底座组成),在架梁吊机站位节段、待架节段钢箱梁边腹板处施加1 500 kN顶压力,配合少量马板,一次加载完成对接口竖向变形匹配调整。施工后,钢箱梁横向线形匹配精度均满足要求。     

地铁车辆车轴压装前表面特性分析及处理

在地铁车辆轮对压装前为避免出现压装大吨、跳吨等造成车轴损伤故障,需对车轴表面进行测量、分析以及处理,根据车组表面参数、实际运用寿命、压装故障特点、表面可修复余量等因素有效采用车削加工、磨削、滚压、砂纸打磨等措施对表面进行处理,提高车轴表面稳定性,保证压装合格率和车轴可重复利用率。     

环形压铁落料拉深冲孔复合模设计

通过对环形压铁的结构工艺性进行详细分析和理论计算,得到产品的初步落料尺寸134 mm和相对厚度1.49、相对高度0.22,得出能够一次拉深成形并且需要使用压边圈的结论。对模具设计的两个方案进行了对比,选择复合模。介绍了复合模的总体结构特点和工作过程以及凸模、凸凹模、橡胶圈等几个核心零件的设计,经过试验该模具能够满足产品生产的需要。     

超宽幅主梁扭背索独塔斜拉桥总体设计

厦漳同城大道沙洲岛特大桥西溪主桥采用(88+200) m扭背索独塔斜拉桥,塔墩梁固结体系。主梁采用钢-混混合梁,其中主跨为整幅钢箱梁,梁宽47 m;边跨为预应力混凝土箱梁,梁宽51 m;钢-混结合面位于主跨距桥塔理论跨径线15 m处。桥塔采用独柱式钢筋混凝土斜塔,总高134.6 m,桥塔向边跨倾斜8°,其下布置整体式承台,钻孔桩群桩基础。斜拉索采用标准抗拉强度1 670 MPa平行钢丝拉索,边跨斜拉索为双索面空间扭背索,主跨斜拉索为准单索面。针对超宽桥面,采用空间梁格法分析剪力滞的影响,将混凝土梁纵腹板由6道增至8道。按3 m顺桥向标准间距设置钢箱梁实体式横隔板,可使该桥宽幅主梁偏载、扭转效应导致的应力增量控制在允许范围内。对塔墩梁结合部进行有限元精细化分析,针对应力集中情况,优化局部构造和配筋设计,经计算,优化后结构受力满足设计要求。     

G3铜陵长江公铁大桥主梁合龙施工方案

G3铜陵长江公铁大桥主桥为跨径布置(127.5+131+988+131+127.5) m斜拉-悬索协作体系桥,结合斜拉-悬索协作体系桥结构特点,提出主梁跨中合龙和交叉区合龙2种方案。对于跨中合龙方案,无法实现直接跨中合龙,可采取合龙口两侧主梁压重或设置临时吊索施工措施进行合龙口调整实现跨中合龙,当采用压重措施时,全桥需压重2 450 t;当采用设置临时吊索措施时,全桥共需设置临时吊索44根。对于交叉区合龙方案,提出采用插值计算方法寻找主梁最优合龙口,该桥最优合龙口位于从桥塔往中跨方向第3根吊索之下,在交叉区最优合龙口合龙主梁不需要采用其它措施,合龙口两侧主梁线形可自动匹配。从结构受力、施工便捷性、工期等方面对2种方案进行对比,结果表明：主梁合龙口设置于交叉区时主梁受力较小,无需压重或设置临时吊索,且由于斜拉段和悬吊段主梁可以同步吊装,节约工期,因此该桥主梁采用交叉区合龙方案。大桥主梁推荐施工方案为先边跨钢梁顶推施工,再主跨钢梁单悬臂架设及缆载吊机吊装,最后在交叉区合龙。