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771.
<正>0引言某散货船船长235 m,52 709总吨,艏吃水7.83 m,艉吃水8.25 m。某年12月19日0350时该船抵达德国BRAKE港准备卸货,由于当时没有泊位,依据代理通知在港外锚地抛锚等泊。当时海况为西南偏西风7级,大浪,东南流约1 kn。根据海图信息,锚地为砂质海底。船舶抛锚时船首向约290°,在右锚锚链松至10节入水时刹住抛妥,锚位(53°54′.40N,007°46′.65E)。 相似文献
773.
俄K.V.GAVRILOV A.V.MOROZOV M.V.SELEZNEV Y.V.ROZHDESTVENSKII N.A.KHOZENIUK A.A.DOIKIN 《汽车与新动力》2021,4(4)
比较了固体润滑涂层在高强化内燃机活塞裙-缸套耦合中降低摩擦和提高抗拉伤的耐摩擦性能。以高纯硫化钼和石墨为基础的聚合物粘结剂制成的各种改性涂层沉积于零件表面,并以石墨基涂层作为参考样品,成功地应用于重型车辆柴油机的钢活塞上。 相似文献
774.
车体是地铁车辆的重要承载部件,针对全尺寸车体疲劳试验综合难度高的问题,基于端部底架子模型包含了牵枕缓等在车体中受力最严苛结构的特点,提出采用端部底架子模型代替全尺寸车体进行疲劳试验的方法;建立了端部底架子模型和全尺寸车体的有限元模型,并参照EN 12663标准所确定的疲劳载荷,通过设置合理的边界条件使得端部底架子模型与全尺寸车体关键位置应力分布一致;将试验测得端部底架关键位置的应力与仿真结果进行对比,验证了有限元模型的准确性,进而采用名义应力法和Eurocode 9标准规定的疲劳寿命-应力(S -N )曲线对车体和底架焊缝部位进行了疲劳损伤计算. 结果表明:端部底架3个最大损伤位置与全尺寸车体一致,并且同一位置处端部底架的损伤值均大于车体损伤值,因此采用子模型法评估全尺寸车体的疲劳寿命易于获得相对保守的结果,针对地铁车体采用子模型法进行疲劳寿命评估是可行的. 相似文献
775.
776.
新建船舶尾管后轴承高温磨损的原因与改进 总被引:1,自引:0,他引:1
剖析船舶在运行过程中艉管后轴承高温报警的案例,从多个方面阐述了轴承磨损的诱发原因,并提出了相应的改进方法,给船厂在提高船舶轴系安装质量方面带来了实际效果。 相似文献
777.
介绍了JZT-1机车走行部状态监测及故障诊断系统的构成和技术特点.经试验和运用表明,系统工作稳定可靠,其采用的故障诊断智能决策方法极大地提高了预报的准确度. 相似文献
778.
针对JK00430型机车走行部车载监测装置在朔黄线SS4B型重载货运机车上实际运用中出现的问题,提出相应的解决办法和处置措施,介绍实际应用效果。 相似文献
779.
本文主要对SIMPLEX—FLEXITUBE整体式弹性艉管的使用和设计进行介绍,另外对其安装工艺也展开了相关的探讨。 相似文献
780.
日本东京帝都高速度交通营团(Teito Rapid Transit Authority,以下简称营团)成立于1941年.其前身是1921年创立的东京地下铁道株式会社.1927年,日本的第一条地下铁道开通(东京:浅草-上野,2.2 km).因此,营团是日本最早的城市轨道交通企业.经过几十年的不断发展,营团已成为世界大城市中著名的轨道交通集团.在城市轨道交通系统中,车辆处于十分显著地重要地位.本文将着重介绍营团在车辆管理上的方法和经验,希望给予我们有益的启示. 相似文献