潮汐地区单壁钢吊箱围堰施工关键技术

泉州湾跨海大桥为主跨400 m的双塔双索面结合梁高速铁路斜拉桥,桥塔墩位于东海海域泉州湾深水区,气候和海况条件复杂,水深受潮汐影响。桥塔墩承台采用装配式单壁钢吊箱围堰施工。钢吊箱平面尺寸为26.6 m×40.6 m,高10.1 m,壁体共分为20块拼装,壁体之间及壁体与底板之间采用可拆卸的螺栓连接。钢吊箱在加工厂分块制造并拼装为整体后,采用驳船运输至现场,采用大型浮吊整体吊装就位。在桥塔墩承台角点位置的钢护筒处设置导向装置,采用手拉葫芦及卷扬机进行钢吊箱姿态调整,并设置搁置梁及限位装置保证钢吊箱的精确下放。封底混凝土厚2 m,分2次浇筑。在钢护筒上设置反压牛腿及环向钢筋提高封底混凝土的握裹力。     

桃树坪隧道穿越富水粉细砂地层塌方处治施工技术

兰渝铁路桃树坪隧道为Ⅰ级铁路双线隧道,穿越上第三系富水粉细砂地层,由于粉细砂层成岩作用差,遇水呈流塑状自稳性变差,隧道施工困难,极易发生塌方,塌方处治难度极大,安全风险极高。为解决富水粉细砂层隧道塌方后砂层松散、流动性强、无自稳、塌方处治困难等一系列问题,确保安全快速通过塌方段,以桃树坪隧道3#斜井正洞塌方处治为工程实例,就如何采用 “真空降水+双层大管棚+小管棚+双侧壁法”有效处治富水粉细砂层隧道塌方进行详细论述与总结,成功案例可为类似工程施工提供一定的技术参考和经验借鉴。     

浅埋、偏压条件下某超大跨隧道受力分析研究

通过对某超大跨隧道在浅埋、偏压条件下进行了模拟分析,得出了以下结论:(1)优先采用先开挖浅埋侧导洞的双侧壁导坑法施工工序;(2)中导洞的开挖支护阶段是双侧壁导坑法施工过程中的核心阶段;(3)对于隧道拱顶的位移监测,除了进行沉降监测外,尚应增加水平向位移监测工作;(4)深埋侧导洞临时支护相对于浅埋侧而言,其受力性能更为不利,因此应加强其结构设计;(5)对于偏压状态下的隧道,应按照偏转后的受力模式有针对性的进行设计、施工。有关经验可供相关专业人员参考。     

双侧壁导坑法下大跨度隧道洞口段围岩变形分析

为研究双侧壁导坑法下大跨度隧道洞口段围岩变形情况,依据石人子沟隧道数值计算及现场实测得到的围岩变形数据,从地表沉降、周边收敛等方面对隧道洞口段围岩变形情况进行分析。结果表明:石人子沟隧道先行导洞开挖过程中围岩变形比重较大,占总变形量的50%左右;各导洞开挖是围岩相应部位变形量增加的主因,凸显了过程控制的重要性。     

两种不同电热进气预热装置的选型

<正>本文分析研究了两种选型方案中的电热进气预热装置对柴油机起动性能的影响,并最终确定选型结果。在我国北方的部分地区,冬季严寒条件下的环境温度常常低于-25℃。做为整车中最重要的部件一发动机,必须具备在-25℃仍能顺利起动的冷起动能力。良好的冷起动性能是一款车辆和柴油机能否被市场接受最重要的考核指标,也是产品开发和验证的重点和难点。柴油机冷起动性差的原因主要是由于柴油机靠压缩自燃,其使用的柴油粘度大,蒸发性差,自     

康明斯柴油机异常磨损的原因分析控制

通过维修和调研发现,因使用不当造成康明斯柴油机气缸套、活塞环、喷油泵柱塞件异常磨损的现象较多,而且有的柴油机在磨合期内就出现了气缸套不同程度的穴蚀、气缸和活塞环早期异常磨损、机油过量消耗等现象。     

稳心颗粒对家兔3层心室肌细胞瞬时外向钾电流的影响

目的研究步长稳心颗粒对家兔左心室肌细胞瞬时外向钾电流(Ito)的影响,探讨稳心颗粒抗心律失常的作用机制。方法应用全细胞膜片钳技术,分别记录稳心颗粒组和对照组家兔内层(Endo)、中层(M)和外层(Epi)心室肌细胞的Ito,观察稳心颗粒对家兔心室肌细胞Ito的影响。结果在测试电压+50 mV时,对照组Epi、M和Endo细胞的Ito分别为(4 235.7±953.2)pA(n=11)、(4 115.8±743.1)pA(n=11)和(2 730.2±524.6)pA(n=11),Endo细胞的Ito电流强度明显小于Epi和M细胞(P<0.01);稳心颗粒灌胃给药后家兔左心室肌Epi、M和Endo细胞的Ito电流强度分别为(4 806.4±1 381.8)pA(n=11)、(4 661.3±902.6)pA(n=11)和(4 072.9±1 234.9)pA(n=11),与对照组相比稳心颗粒可明显增加Endo细胞Ito的电流强度(P<0.01)。结论稳心颗粒增加Endo心室肌细胞Ito的电流强度,使心室的跨壁复极离散度(TDR)减小,这可能是其抗心律失常的重要机制之一。     

间冷循环燃气轮机燃烧室火焰筒壁温计算

针对某间冷循环燃气轮机燃烧室薄壁火焰筒,给出了其壁温计算模型和计算方法.应用该方法进行了火焰简壁温计算,并进行了气膜冷却、隔热涂层及壁面厚度对火焰简壁面温度径向和轴向分布的影响分析.     

发动机早期烧机油故障分析

主要原因①汽缸磨损过度或拉伤,活塞环磨损过度、失圆或折断,汽缸密封不严。②气环卡死在环槽中,汽缸内高温气体下窜至曲轴箱烧机油;油环卡死在环槽中,不能刮去缸壁上多余的机油,致使机油燃烧。③机油加注过多,导致飞溅到汽缸壁上的机油不能完全被刮去而燃烧;曲轴箱通风阀或管路堵塞,使曲轴箱内压力升高,机油乱窜形成异常燃烧。④活塞环安装不当,端口没有错开适当的角度而漏气;扭曲环或锥形环装反,不但起不到刮